逆L型擁壁の設計例

宅造擁壁構造計算書
使用プログラム： Super Build／宅造擁壁
工事名：宅地防災マニュアル事例集　Ⅶ－３
日
付： 2015/01/27
設計者名： UNION SYSTEM INC.
建設地：逆Ｌ型擁壁の設計例
実背面を作用面とし、地震時の計算も行う。
Ver.1.60
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
2015/01/27 00:00 PAGE-
【基本事項】
工事名：
略
称：
日
付：
設計者：
建設地：
宅地防災マニュアル事例集　Ⅶ－３
宅地防災マニュアル　Ⅶ－３
2015/01/27
UNION SYSTEM INC.
逆Ｌ型擁壁の設計例
実背面を作用面とし、地震時の計算も行う。
解析結果：表示桁未満で切り捨てを行った
【使用材料】（基本定数）
・コンクリート： Fc=21.0(FC21)
・鉄筋
[N/mm 2 ]
無筋コンクリート γc=
鉄筋コンクリート γc=
種別
圧縮
長期
せん断
付着
圧縮
短期
せん断
付着
FC21
7.00
0.70
2.10
14.00
1.40
4.20
：標準使用鉄筋径
D25
細物
種別
SD295A
太物1 最小径種別
D19 SD295A
種別
F
長期
引・圧
せん断
SD295A
SD390
295
390
195 ( 195)
215 ( 195)
195
195
材料強度
圧縮せん断
21.00
2.10
太物2 最小径種別
D32 SD390
短期
引・圧せん断
295
390
23.0 [kN/m 3 ]
24.0 [kN/m 3 ]
[N/mm 2 ]
295
390
※ ( ) は、径28mmを超える鉄筋
【土質】（基本定数）
・背面土
土質
砂利又は砂
砂質土
シルト、粘土、又はそれらを多量に含む土
○ 現地踏査等
γs
Ka
φ
qo
・基礎地盤
:
:
:
:
γs
Ka
φ
qo
18.0
17.0
16.0
16.0
0.35
0.40
0.50
0.50
24.0
20.0
16.0
16.0
5.0
5.0
5.0
5.0
土の単位体積重量
[kN/m 3 ]
主働土圧係数（指定土圧係数）
土の内部摩擦角
[度]
指定土圧係数で計算時、表面載荷重の土圧計算時に差し引く値
土質
砂利又は砂
砂質土
シルト、粘土、又はそれらを多量に含む土
○ 現地踏査等
[kN/m 2 ]
μ
φ
α
0.500
0.400
0.300
0.300
35.0
30.0
25.0
25.0
0.70
0.60
0.50
0.50
μ : 摩擦係数（＝tanφb）
φ : 支持地盤のせん断抵抗角（突起計算時に使用）
[度]
α : 粘着力を考慮する場合の滑動抵抗力の最大値を決定するための係数
・許容地耐力
（許容支持力度）
長期（常時）
短期（中地震時）
大地震時
300
300
150
Ｃb= 20.0
[kN/m 2 ]
0.0
0.0
[kN/m 3 ]
[度]
・粘着力
：基礎地盤の粘着力
・前面土
：土の単位体積重量 γsf=
内部摩擦角
φf=
[kN/m 2 ]
[N/mm 2 ]
1
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【計算条件】
(1) 共通条件
・土質調査等
： <0>土質調査・原位置試験に基づき求めた数値
・安全率と設計震度
：
転倒と滑動の安全率
設計水平震度kh
設計鉛直震度kv
1.50
0.00
1.00
0.20
0.25
0.00
0.00
常時
中地震時
大地震時
・安定計算時の土圧作用面（片持ばり式）： <1>実背面
・土圧の鉛直成分を安定モーメントに算入する
・地表面載荷重がない場合の照査は行わない
・嵩上げ時の表面載荷重は全体（水平面・斜面）に載荷する
(2) 突起・粘着力
・突起
： <0>考慮しない
・背面土の粘着力を考慮しない
・基礎地盤の粘着力を考慮する
考慮する幅は、<0>有効底版幅Be
・滑動抵抗力の最大値を決定するための係数αを考慮しない
(3) 応力計算
・短期の許容応力度
：コンクリートの短期せん断許容応力度は、長期に対する値の2.0倍
異形鉄筋
の短期付着許容応力度は、長期に対する値の2.0倍
・必要鉄筋周長の計算を省略する
・応力計算（かかと底版）：縦壁つけねのＭとのつりあいを考慮する
土圧の鉛直成分を作用応力に考慮しない
・応力計算（つま先底版）：コンクリート自重を考慮する
前面土の重量は、安定計算に準じて考慮する
・鉄筋かぶりの入力方法
： <0>鉄筋重心位置
(4) 個別指定可能な計算条件
・常時主働土圧の計算方法： <0>クーロンの土圧公式
・地震時の照査
：中地震時の照査は行う
大地震時の照査は行う
・前面土
：前面土の重量は、<0>考慮しない
前面受働土圧は、<0>考慮しない
地表面から仮想地表面までの距離 1000 mm
0.50
前面受働土圧の有効係数
・応力計算任意設計位置
：縦壁天端からの距離
かかと底版先端からの距離
つま先底版先端からの距離
・鉄筋の位置
：縦壁背面の鉄筋重心位置
縦壁前面の鉄筋重心位置
基礎底版の鉄筋重心位置
0 mm
0 mm
0 mm
60 mm
40 mm
60 mm
2
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No.
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1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
1.入力データ
1-1 擁壁形状
3001000
10.0 kN/㎡
5800
表面載荷重q =
1400
1400
3100
8900
透水マット使用
5700
1300
500
7500
1-2 土質
・土圧の作用角度δs ：計算結果を採用
・基礎地盤
： μ
φ
Ｃb
= 0.466*
= 25.0 * [°]
= 20.0
[kN/m 2 ]
・許容地耐力
：ｑa_L =
ｑa_S =
ｑa_U =
・背面土
： γs
φ
= 18.0 * [kN/m 3 ]
= 25.0 * [°]
土の単位体積重量
内部摩擦角
・前面土
： γsf
= 18.0 * [kN/m 3 ]
土の単位体積重量
150
300
300
[kN/m 2 ]
[kN/m 2 ]
[kN/m 2 ]
摩擦係数（＝tanφb）
支持地盤のせん断抵抗角
基礎地盤の粘着力
長期の許容地耐力（常時）
短期の許容地耐力（中地震時）
大地震時の許容地耐力
※ 土質（基本定数）の値を変更している項目の数値の後ろに * を表示しています。
3
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1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
1-3 配筋
・縦壁
背面：つけね
前面：
D25-@125
D25-@300
中間部
D25-@250
横筋
横筋
D25-@
D25-@
0
0
下面
D25-@125
配力筋
D25-@
0
・底版
：上面
D25-@125
・鉄筋の位置
：横筋
配力筋
<0>縦筋の内側
<0>主鉄筋の内側
1-4 計算条件
【計算条件を個別に指定する】
・常時主働土圧の計算方法： <0>クーロンの土圧公式
・地震時の照査
：中地震時の照査は行う
大地震時の照査は行う
・前面土
：前面土の重量は、<1>考慮する
前面受働土圧は、<0>考慮しない
地表面から仮想地表面までの距離
・応力計算任意設計位置
：縦壁天端からの距離
かかと底版先端からの距離
つま先底版先端からの距離
・鉄筋の位置
：縦壁背面の鉄筋重心位置
縦壁前面の鉄筋重心位置
基礎底版の鉄筋重心位置
3000 mm
0 mm
2500 mm
60 mm
40 mm
60 mm
0 mm
4
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1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
2.自重
2-1 分割図
C1
S1
C3
C4
S3
C2
2-2 自重表
記号
C1
C2
C3
C4
断面積
Ａ
[m 2 ]
ｘc
[m]
ｙc
[m]
縦壁
つま先底版
縦壁基部の底版
かかと底版
6.000
7.980
1.820
0.700
6.152
2.850
6.350
7.250
4.368
0.700
0.700
0.700
24.0
24.0
24.0
24.0
144.00
191.52
43.68
16.80
種
類
図心
単位重量
γ
[kN/m 3 ]
重量
Ｗ
[kN/m]
C
擁壁躯体の合計
16.500
4.623
2.034
24.0
396.00
S1
背面土
7.500
6.958
5.775
18.0
135.00
S
背面土の合計
7.500
6.958
5.775
18.0
135.00
S3
前面土
9.690
2.850
2.250
18.0
174.42
5
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1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3.解析結果の詳細
3-1 常時荷重時
3-1-1 土圧の計算（安定計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
壁面摩擦角δ
=
1
2
1
2
φ =
* 25.0 = 12.50
（透水マット使用）
1) 主働土圧係数
Ka
=
φ-β
Ka
cos 2 (φ-α)
sin(φ+δ)・sin(φ-β)
cos 2 α・cos(α+δ)・ 1 +
cos(α+δ)・cos(α-β)
(
= 25.0 -
0.0 =
25.00°（φ＜βのとき 0）
cos 2 (25.0 -
=
cos 2
2
)
7.59 * cos( 7.59+12.5) *
7.59)
sin(25.0 +12.50)・sin(25.0)
cos( 7.59+12.50)・cos( 7.59- 0.0)
(1 +
2
)
= 0.4239
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
1
2
Ka ・γs・H 2 =
8.900 2 =
* 0.4239 * 18.0 *
302.20
kN/m
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Ka ・q・H = 0.4239 *
10.0 *
8.900
=
37.72
kN/m
4) 土圧作用角度による分力
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
302.20 * cos(20.094) =
302.20 * sin(20.094) =
283.80
103.82
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
37.72 * cos(20.094) =
37.72 * sin(20.094) =
35.43
12.96
kN/m
kN/m
3-1-2 作用力の集計
種
類
躯体
背面土
前面土
表面載荷重
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Σ
Ｐ
[kN/m]
Ｖ
[kN/m]
鉛直力
x
[m]
Ｖx
[kNm/m]
Ｈ
[kN/m]
水平力
y
[m]
Ｈy
[kNm/m]
396.00
135.00
174.42
15.00
302.20
37.72
396.00
135.00
174.42
15.00
103.82
12.96
4.623
6.958
2.850
6.750
6.791
6.593
1830.90
939.37
497.09
101.25
705.10
85.46
0.00
0.00
0.00
0.00
283.80
35.43
2.034
5.775
2.250
8.900
2.966
4.450
0.00
0.00
0.00
0.00
841.95
157.66
4159.19
319.23
837.20
999.62
6
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7
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-1-3 安定計算
1) 転倒に関する検討
Mr
Mo
Fs =
ΣＶx
ΣＨy
=
=
4159.19
999.62
=
4.160
≧
1.50
OK
≦
B/6 =
≦
150
OK
≧
1.50
OK
2) 合力作用位置の検討
d
=
Mr - Mo
ΣＶ
=
4159.19 999.62
837.20
=
3.773 m
e
=
B
2
=
7.500
2
=
-0.023 m
- d
-
3.773
1.250
OK
3) 基礎地盤の支持力に関する検討
q1,q2 =
ΣＶ
6・e
・(1±
)
B
B
q1,q2 =
837.20
7.500
* (1 ±
q1
6 * -0.023
) = ｛
7.500
109.49
113.76
kN/m 2
kN/m 2
q2
4) 滑動に関する検討
Fs =
Rh
ΣＨ
=
540.13
319.23
Rh = ΣＶ・μ + Cb・Be =
=
1.691
837.20 * 0.466 + 20.0 *
7.500 =
540.13
kN/m
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1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-1-4 土圧の計算（応力計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
壁面摩擦角δ
=
1
2
1
2
φ =
* 25.0 = 12.50
（透水マット使用）
1) 主働土圧係数
Ka
=
φ-β
Ka
cos 2 (φ-α)
sin(φ+δ)・sin(φ-β)
cos 2 α・cos(α+δ)・ 1 +
cos(α+δ)・cos(α-β)
(
= 25.0 -
0.0 =
25.00°（φ＜βのとき 0）
cos 2 (25.0 -
=
cos 2
2
)
7.59 * cos( 7.59+12.5) *
(
7.59)
sin(25.0 +12.50)・sin(25.0)
cos( 7.59+12.50)・cos( 7.59- 0.0)
1 +
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
1
2
Ka ・γs・H 2 =
* 0.4239 * 18.0 *
7.500 2 =
214.60
kN/m
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Ka ・q・H = 0.4239 *
10.0 *
7.500
=
31.79
kN/m
4) 土圧作用角度による分力
7.594 + 12.500 = 20.094°
作用角度δs = α＋δ =
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
214.60 * cos(20.094) =
214.60 * sin(20.094) =
201.54
73.73
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
31.79 * cos(20.094) =
31.79 * sin(20.094) =
29.85
10.92
kN/m
kN/m
5) 背面土による土圧〔縦壁中間部〕
Pa1 =
1
2
1
2
Ka ・γs・H 2 =
6) 表面載荷重による土圧
* 0.4239 * 18.0 *
3.000 2 =
〔縦壁中間部〕
Pa2 = Ka ・q・H = 0.4239 *
10.0 *
3.000
=
12.71
kN/m
7) 土圧作用角度による分力〔縦壁中間部〕
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
34.33 * cos(20.094) =
34.33 * sin(20.094) =
32.24
11.79
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
12.71 * cos(20.094) =
12.71 * sin(20.094) =
11.94
4.36
kN/m
kN/m
34.33
kN/m
2
)
= 0.4239
8
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9
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-1-5 縦壁の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Ｓ
[kN/m]
つけね
y
[m]
Ｍ
[kNm/m]
214.60
31.79
201.54
29.85
2.500
3.750
503.85
111.96
32.24
11.94
615.81
44.18
231.39
Σ
2) 断面検討（つけね）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
615.81
231.39
As
b･d
4053.6
1000 * 1240
=
k
3
=
0.267
3
= 1 -
=
2 * 615.81 * 1e6
0.267 * 0.910 * 1000 *
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
615.81 * 1e6
4053.6 * 0.910 * 1240
τ
Ｓ
b･j･d
=
231.39 * 1e3
1000 * 0.910 * 1240
3) 断面検討（縦壁天端より3000mmの位置）
=
=
p
=
k
=
=
j
50.16
44.18
As
b･d
-@125]
0.00326 * 15 =
1240 2
N/mm 2
≦
= 134.53
N/mm 2
≦ 195.0
OK
=
N/mm 2
≦
0.70
OK
N/mm 2
≦
7.00
OK
N/mm 2
≦ 195.0
OK
N/mm 2
≦
OK
=
3.282
0.204
7.00
OK
-@250]
2026.8
1000 *
640
=
0.00316
= 1 -
0.264
3
=
-
0.00316 * 15 =
0.264
0.911
2 * 50.16 * 1e6
0.264 * 0.911 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
50.16 * 1e6
2026.8 * 0.911 *
640
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
44.18 * 1e3
1000 * 0.911 *
640
=
=
0.267
kNm/m
kN/m
=
k
3
-
[配筋：D25
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00316 * 15 + ( 0.00316 * 15) 2
= 1 -
50.16
0.910
2･Ｍ
k･j･b･d 2
Ｍ
Ｓ
32.24
17.91
0.00326
σc =
=
1.000
1.500
kNm/m
kN/m
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00326 * 15 + ( 0.00326 * 15) 2
= 1 -
縦壁天端より 3000mm
Ｓ
y
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
Ｐ
[kN/m]
640 2
=
1.016
42.40
0.075
0.70
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
10
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-1-6 つま先底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（つま先底版）
前面土
底版反力
合
計
191.52
174.42
-112.73
191.52
174.42
-633.35
2.850
545.83
2.850
497.09
2.836 -1796.27
84.00
76.50
-275.50
-267.41
-753.34
-115.00
2) 断面検討（つけね）
=
=
p
=
k
=
=
j
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
=
k
3
=
0.259
3
= 1 -
=
2 * 753.34 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
753.34 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
τ
Ｓ
b･j･d
=
267.41 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
3) 断面検討（つま先先端より2500mmの位置）
=
=
p
=
k
=
=
j
143.01
115.00
As
b･d
-@125]
0.00302 * 15 =
1340 2
=
3.542
= 151.81
=
0.218
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 195.0
OK
N/mm 2
≦
0.70
OK
N/mm 2
≦
7.00
OK
N/mm 2
≦ 195.0
OK
N/mm 2
≦
OK
7.00
OK
-@125]
4053.6
1000 * 1340
=
0.00302
= 1 -
0.259
3
=
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 * 143.01 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
143.01 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
115.00 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
=
0.259
kNm/m
kN/m
=
k
3
-
[配筋：D25
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
-143.01
0.913
2･Ｍ
k･j･b･d 2
Ｍ
Ｓ
105.00
95.62
-343.64
0.00302
σc =
=
1.250
1.250
1.247
kNm/m
kN/m
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
Ｍ
[kNm/m]
[配筋：D25
753.34
267.41
つま先先端より 2500mm
Ｓ
x
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
Ｓ
[kN/m]
Σ
Ｍ
Ｓ
つけね
x
[m]
Ｐ
[kN/m]
1340 2
=
0.672
28.82
0.093
0.70
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
11
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-1-7 かかと底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（かかと底版）
背面土
表面載荷重
底版反力
合
計
Ｐ
[kN/m]
Ｓ
[kN/m]
つけね
x
[m]
Ｍ
[kNm/m]
16.80
67.50
5.00
-113.47
16.80
67.50
5.00
-56.81
0.250
0.250
0.250
0.250
4.20
16.87
1.25
-14.20
32.48
Σ
Ｍ
Ｓ
=
=
615.81
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
8.11
32.48
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
=
k
3
= 1 -
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
=
-@125]
kNm/m
kN/m
=
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
0mm
Ｍ
[kNm/m]
8.11
※ 縦壁つけねのＭ =
2) 断面検討（つけね）
かかと先端より
Ｓ
x
[kN/m]
[m]
0.259
3
=
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 *
8.11 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
=
0.038
N/mm 2
≦
8.11 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
1.63
N/mm 2
≦ 195.0
OK
32.48 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
0.026
N/mm 2
≦
OK
1340 2
7.00
0.70
OK
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
12
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-2 地震荷重時（中地震時：常時土圧＋慣性力）
3-2-1 土圧の計算（安定計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
壁面摩擦角δ
=
1
2
1
2
φ =
* 25.0 = 12.50
（透水マット使用）
1) 主働土圧係数
Ka
=
φ-β
Ka
cos 2 (φ-α)
sin(φ+δ)・sin(φ-β)
cos 2 α・cos(α+δ)・ 1 +
cos(α+δ)・cos(α-β)
(
= 25.0 -
0.0 =
2
)
25.00°（φ＜βのとき 0）
cos 2 (25.0 -
=
cos 2 7.59 * cos( 7.59+12.5) *
(
7.59)
sin(25.0 +12.50)・sin(25.0)
cos( 7.59+12.50)・cos( 7.59- 0.0)
1 +
2
)
= 0.4239
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
1
2
Ka ・γs・H 2 =
8.900 2 =
* 0.4239 * 18.0 *
302.20
kN/m
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Ka ・q・H = 0.4239 *
10.0 *
8.900
=
37.72
kN/m
4) 土圧作用角度による分力
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
302.20 * cos(20.094) =
302.20 * sin(20.094) =
283.80
103.82
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
37.72 * cos(20.094) =
37.72 * sin(20.094) =
35.43
12.96
kN/m
kN/m
3-2-2 作用力の集計
種
類
躯体
背面土
前面土
表面載荷重
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Σ
Ｐ
[kN/m]
Ｖ
[kN/m]
鉛直力
x
[m]
Ｖx
[kNm/m]
Ｈ
[kN/m]
水平力
y
[m]
Ｈy
[kNm/m]
396.00
135.00
174.42
15.00
302.20
37.72
396.00
135.00
174.42
15.00
103.82
12.96
4.623
6.958
2.850
6.750
6.791
6.593
1830.90
939.37
497.09
101.25
705.10
85.46
79.20
27.00
34.88
0.00
283.80
35.43
2.034
5.775
2.250
8.900
2.966
4.450
161.10
155.92
78.48
0.00
841.95
157.66
4159.19
460.32
837.20
1395.13
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
13
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-2-3 安定計算
※ 指定により、安定計算の照査は省略します。
応力計算に用いる底版反力を、以下に出力します。
1) 合力作用位置の検討
d
=
Mr - Mo
ΣＶ
=
4159.19 - 1395.13
837.20
=
3.301 m
e
=
B
2
=
7.500
2
=
0.448 m
- d
3.301
-
2) 基礎地盤の支持力に関する検討
ΣＶ
6・e
・(1±
)
B
B
q1,q2 =
837.20
7.500
q1,q2 =
6 * 0.448
) = ｛
7.500
* (1 ±
q1
151.67
71.57
kN/m 2
kN/m 2
q2
3-2-4 土圧の計算（応力計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
壁面摩擦角δ
=
1
2
1
2
φ =
* 25.0 = 12.50
（透水マット使用）
1) 主働土圧係数
Ka
=
φ-β
Ka
cos 2 (φ-α)
sin(φ+δ)・sin(φ-β)
cos 2 α・cos(α+δ)・ 1 +
cos(α+δ)・cos(α-β)
(
= 25.0 -
0.0 =
25.00°（φ＜βのとき 0）
cos 2 (25.0 -
=
cos 2
2
)
7.59 * cos( 7.59+12.5) *
(
7.59)
sin(25.0 +12.50)・sin(25.0)
cos( 7.59+12.50)・cos( 7.59- 0.0)
1 +
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
1
2
Ka ・γs・H 2 =
* 0.4239 * 18.0 *
7.500 2 =
214.60
kN/m
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Ka ・q・H = 0.4239 *
10.0 *
7.500
=
31.79
kN/m
4) 土圧作用角度による分力
7.594 + 12.500 = 20.094°
作用角度δs = α＋δ =
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
214.60 * cos(20.094) =
214.60 * sin(20.094) =
201.54
73.73
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
31.79 * cos(20.094) =
31.79 * sin(20.094) =
29.85
10.92
kN/m
kN/m
5) 背面土による土圧〔縦壁中間部〕
Pa1 =
1
2
Ka ・γs・H 2 =
1
2
* 0.4239 * 18.0 *
3.000 2 =
34.33
kN/m
2
)
= 0.4239
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
14
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
6) 表面載荷重による土圧
〔縦壁中間部〕
Pa2 = Ka ・q・H = 0.4239 *
10.0 *
3.000
=
12.71
kN/m
7) 土圧作用角度による分力〔縦壁中間部〕
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
34.33 * cos(20.094) =
34.33 * sin(20.094) =
32.24
11.79
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
12.71 * cos(20.094) =
12.71 * sin(20.094) =
11.94
4.36
kN/m
kN/m
3-2-5 縦壁の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（縦壁）
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Ｓ
[kN/m]
つけね
y
[m]
Ｍ
[kNm/m]
144.00
214.60
31.79
28.80
201.54
29.85
2.968
2.500
3.750
85.50
503.85
111.96
7.20
32.24
11.94
701.31
51.38
Σ
260.19
2) 断面検討（つけね）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
701.31
260.19
As
b･d
4053.6
1000 * 1240
=
k
3
=
9.36
32.24
17.91
59.52
-@125]
0.00326
= 1 -
0.267
3
=
-
0.00326 * 15 =
0.267
0.910
2 * 701.31 * 1e6
0.267 * 0.910 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
701.31 * 1e6
4053.6 * 0.910 * 1240
τ
Ｓ
b･j･d
=
260.19 * 1e3
1000 * 0.910 * 1240
=
1.300
1.000
1.500
kNm/m
kN/m
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00326 * 15 + ( 0.00326 * 15) 2
= 1 -
縦壁天端より 3000mm
Ｓ
y
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
Ｐ
[kN/m]
1240 2
=
3.738
= 153.20
=
0.230
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
14.00
1.40
OK
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
15
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3) 断面検討（縦壁天端より3000mmの位置）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
59.52
51.38
As
b･d
[配筋：D25
kNm/m
kN/m
2026.8
1000 *
640
=
=
0.00316
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00316 * 15 + ( 0.00316 * 15) 2
= 1 -
k
3
-@250]
0.264
3
= 1 -
=
-
0.00316 * 15 =
0.911
2 * 59.52 * 1e6
0.264 * 0.911 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
59.52 * 1e6
2026.8 * 0.911 *
640
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
51.38 * 1e3
1000 * 0.911 *
640
=
=
0.264
640 2
=
1.205
50.32
0.088
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
14.00
1.40
OK
3-2-6 つま先底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（つま先底版）
前面土
底版反力
合
計
191.52
174.42
-90.80
191.52
174.42
-691.07
2.850
545.83
2.850
497.09
3.088 -2134.37
84.00
76.50
-345.82
-325.13
-1091.44
-185.32
Σ
=
=
1091.44
325.13
kNm/m
kN/m
p
=
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
k
=
=
=
k
3
= 1 -
0.259
3
=
105.00
95.62
-446.18
-245.55
-@125]
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 *1091.44 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
1091.44 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
τ
Ｓ
b･j･d
=
325.13 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
1.250
1.250
1.290
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
Ｍ
[kNm/m]
[配筋：D25
Ｍ
Ｓ
=
つま先先端より 2500mm
Ｓ
x
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
Ｓ
[kN/m]
2) 断面検討（つけね）
j
つけね
x
[m]
Ｐ
[kN/m]
1340 2
=
5.132
= 219.94
=
0.265
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
14.00
1.40
OK
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
16
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3) 断面検討（つま先先端より2500mmの位置）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
245.55
185.32
As
b･d
[配筋：D25
kNm/m
kN/m
4053.6
1000 * 1340
=
=
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
k
3
= 1 -
-@125]
0.259
3
= 1 -
=
-
0.00302 * 15 =
0.913
2 * 245.55 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
245.55 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
185.32 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
=
0.259
1340 2
=
1.154
49.48
0.151
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
14.00
1.40
OK
3-2-7 かかと底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（かかと底版）
背面土
表面載荷重
底版反力
合
計
Ｐ
[kN/m]
Ｓ
[kN/m]
つけね
x
[m]
Ｍ
[kNm/m]
16.80
67.50
5.00
-76.91
16.80
67.50
5.00
-37.12
0.250
0.250
0.250
0.247
4.20
16.87
1.25
-9.16
52.17
13.15
※ 縦壁つけねのＭ =
701.31
Σ
2) 断面検討（つけね）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
13.15
52.17
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
=
k
3
= 1 -
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
=
0mm
Ｍ
[kNm/m]
-@125]
kNm/m
kN/m
=
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
かかと先端より
Ｓ
x
[kN/m]
[m]
0.259
3
=
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 * 13.15 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
=
0.061
N/mm 2
≦
13.15 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
2.65
N/mm 2
≦ 295.0
OK
52.17 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
0.042
N/mm 2
≦
OK
1340 2
14.00
1.40
OK
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
17
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-3 地震荷重時（中地震時：地震時土圧）
3-3-1 土圧の計算（安定計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
0.20
= tan (
(1 kh
- kv)
1 - 0.00)
地震時合成角θ = tan -1
壁面摩擦角δe =
1
2
-1
1
2
φ =
= 11.30°
* 25.0 = 12.50
1) 主働土圧係数
Kea =
(1 - kv)・cos 2 (φ-α-θ)
sin(φ+δe)・sin(φ-β-θ)
cosθ・cos 2 α・cos(δe+α+θ)・ 1 +
cos(δe+α+θ)・cos(α-β)
(
φ-β-θ = 25.00 δe+α+θ = 12.50 +
0.00 - 11.30 =
7.59 + 11.30 =
Kea =
cos11.30 * cos 2
2
)
13.69°（φ＜β+θのとき 0）
31.40°
(1 - 0.00) * cos 2 (25.0 - 7.59 -11.30)
sin(25.0+12.50)・sin(13.69)
7.59 * cos(31.40) * 1 +
cos(31.40)・cos( 7.59- 0.0)
(
2
)
= 0.6024
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
1
2
Kea・γs・H 2 =
8.900 2 =
* 0.6024 * 18.0 *
429.51
kN/m
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Kea・q・H = 0.6024 *
10.0 *
8.900
=
53.62
kN/m
4) 土圧作用角度による分力
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
429.51 * cos(20.094) =
429.51 * sin(20.094) =
403.36
147.56
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
53.62 * cos(20.094) =
53.62 * sin(20.094) =
50.35
18.42
kN/m
kN/m
3-3-2 作用力の集計
種
類
躯体
背面土
前面土
表面載荷重
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Σ
Ｐ
[kN/m]
Ｖ
[kN/m]
鉛直力
x
[m]
Ｖx
[kNm/m]
Ｈ
[kN/m]
水平力
y
[m]
Ｈy
[kNm/m]
396.00
135.00
174.42
15.00
429.51
53.62
396.00
135.00
174.42
15.00
147.56
18.42
4.623
6.958
2.850
6.750
6.791
6.593
1830.90
939.37
497.09
101.25
1002.15
121.46
0.00
0.00
0.00
0.00
403.36
50.35
2.034
5.775
2.250
8.900
2.966
4.450
0.00
0.00
0.00
0.00
1196.65
224.09
4492.24
453.72
886.41
1420.75
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
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2015/01/27 00:00 PAGE-
18
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-3-3 安定計算
※ 指定により、安定計算の照査は省略します。
応力計算に用いる底版反力を、以下に出力します。
1) 合力作用位置の検討
d
=
Mr - Mo
ΣＶ
=
4492.24 - 1420.75
886.41
=
3.465 m
e
=
B
2
=
7.500
2
=
0.284 m
- d
3.465
-
2) 基礎地盤の支持力に関する検討
ΣＶ
6・e
・(1±
)
B
B
q1,q2 =
886.41
7.500
q1,q2 =
6 * 0.284
) = ｛
7.500
* (1 ±
q1
145.12
91.24
kN/m 2
kN/m 2
q2
3-3-4 土圧の計算（応力計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
(1 -khkv)= tan (1 -0.20
0.00)
地震時合成角θ = tan -1
壁面摩擦角δe =
1
2
-1
φ =
1
2
= 11.30°
* 25.0 = 12.50
1) 主働土圧係数
Kea =
(1 - kv)・cos 2 (φ-α-θ)
sin(φ+δe)・sin(φ-β-θ)
cosθ・cos 2 α・cos(δe+α+θ)・ 1 +
cos(δe+α+θ)・cos(α-β)
(
φ-β-θ = 25.00 δe+α+θ = 12.50 +
0.00 - 11.30 =
7.59 + 11.30 =
Kea =
cos11.30 * cos 2
13.69°（φ＜β+θのとき 0）
31.40°
(1 - 0.00) * cos 2 (25.0 - 7.59 -11.30)
sin(25.0+12.50)・sin(13.69)
7.59 * cos(31.40) * 1 +
cos(31.40)・cos( 7.59- 0.0)
(
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
2
)
Kea・γs・H 2 =
1
2
* 0.6024 * 18.0 *
7.500 2 =
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Kea・q・H = 0.6024 *
10.0 *
7.500
=
45.18
kN/m
305.01
kN/m
2
)
= 0.6024
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
19
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
4) 土圧作用角度による分力
7.594 + 12.500 = 20.094°
作用角度δs = α＋δ =
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
305.01 * cos(20.094) =
305.01 * sin(20.094) =
286.44
104.79
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
45.18 * cos(20.094) =
45.18 * sin(20.094) =
42.43
15.52
kN/m
kN/m
5) 背面土による土圧〔縦壁中間部〕
Pa1 =
1
2
1
2
Kea・γs・H 2 =
6) 表面載荷重による土圧
* 0.6024 * 18.0 *
3.000 2 =
48.80
kN/m
〔縦壁中間部〕
Pa2 = Kea・q・H = 0.6024 *
10.0 *
3.000
=
18.07
kN/m
7) 土圧作用角度による分力〔縦壁中間部〕
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
48.80 * cos(20.094) =
48.80 * sin(20.094) =
45.83
16.76
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
18.07 * cos(20.094) =
18.07 * sin(20.094) =
16.97
6.21
kN/m
kN/m
3-3-5 縦壁の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Ｓ
[kN/m]
つけね
y
[m]
Ｍ
[kNm/m]
305.01
45.18
286.44
42.43
2.500
3.750
716.11
159.13
45.83
16.97
875.25
62.80
328.88
Σ
2) 断面検討（つけね）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
875.25
328.88
As
b･d
4053.6
1000 * 1240
=
k
3
=
45.83
25.46
71.29
-@125]
0.00326
= 1 -
0.267
3
=
-
0.00326 * 15 =
0.267
0.910
2 * 875.25 * 1e6
0.267 * 0.910 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
875.25 * 1e6
4053.6 * 0.910 * 1240
τ
Ｓ
b･j･d
=
328.88 * 1e3
1000 * 0.910 * 1240
=
1.000
1.500
kNm/m
kN/m
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00326 * 15 + ( 0.00326 * 15) 2
= 1 -
縦壁天端より 3000mm
Ｓ
y
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
Ｐ
[kN/m]
1240 2
N/mm 2
≦
= 191.20
N/mm 2
≦ 295.0
OK
=
N/mm 2
≦
OK
=
4.665
0.291
14.00
1.40
OK
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
20
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3) 断面検討（縦壁天端より3000mmの位置）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
71.29
62.80
As
b･d
[配筋：D25
kNm/m
kN/m
2026.8
1000 *
640
=
=
0.00316
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00316 * 15 + ( 0.00316 * 15) 2
= 1 -
k
3
-@250]
0.264
3
= 1 -
=
-
0.00316 * 15 =
0.911
2 * 71.29 * 1e6
0.264 * 0.911 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
71.29 * 1e6
2026.8 * 0.911 *
640
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
62.80 * 1e3
1000 * 0.911 *
640
=
=
0.264
640 2
=
1.444
60.27
0.107
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
14.00
1.40
OK
3-3-6 つま先底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（つま先底版）
前面土
底版反力
合
計
191.52
174.42
-104.18
191.52
174.42
-710.52
2.850
545.83
2.850
497.09
3.006 -2135.85
84.00
76.50
-340.36
-344.58
-1092.92
-179.86
Σ
=
=
1092.92
344.58
kNm/m
kN/m
p
=
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
k
=
=
=
k
3
= 1 -
0.259
3
=
105.00
95.62
-434.81
-234.18
-@125]
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 *1092.92 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
1092.92 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
τ
Ｓ
b･j･d
=
344.58 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
1.250
1.250
1.277
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
Ｍ
[kNm/m]
[配筋：D25
Ｍ
Ｓ
=
つま先先端より 2500mm
Ｓ
x
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
Ｓ
[kN/m]
2) 断面検討（つけね）
j
つけね
x
[m]
Ｐ
[kN/m]
1340 2
=
5.139
= 220.24
=
0.281
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
14.00
1.40
OK
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
21
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3) 断面検討（つま先先端より2500mmの位置）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
234.18
179.86
As
b･d
[配筋：D25
kNm/m
kN/m
4053.6
1000 * 1340
=
=
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
k
3
= 1 -
-@125]
0.259
3
= 1 -
=
-
0.00302 * 15 =
0.913
2 * 234.18 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
234.18 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
179.86 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
=
0.259
1340 2
=
1.101
47.19
0.146
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
14.00
1.40
OK
3-3-7 かかと底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（かかと底版）
背面土
表面載荷重
底版反力
合
計
Ｐ
[kN/m]
Ｓ
[kN/m]
つけね
x
[m]
Ｍ
[kNm/m]
16.80
67.50
5.00
-94.84
16.80
67.50
5.00
-46.52
0.250
0.250
0.250
0.248
4.20
16.87
1.25
-11.55
42.77
10.76
※ 縦壁つけねのＭ =
875.25
Σ
2) 断面検討（つけね）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
10.76
42.77
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
=
k
3
= 1 -
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
=
0mm
Ｍ
[kNm/m]
-@125]
kNm/m
kN/m
=
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
かかと先端より
Ｓ
x
[kN/m]
[m]
0.259
3
=
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 * 10.76 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
=
0.050
N/mm 2
≦
10.76 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
2.17
N/mm 2
≦ 295.0
OK
42.77 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
0.034
N/mm 2
≦
OK
1340 2
14.00
1.40
OK
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
22
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-4 地震荷重時（大地震時：常時土圧＋慣性力）
3-4-1 土圧の計算（安定計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
壁面摩擦角δ
=
1
2
1
2
φ =
* 25.0 = 12.50
（透水マット使用）
1) 主働土圧係数
Ka
=
φ-β
Ka
cos 2 (φ-α)
sin(φ+δ)・sin(φ-β)
cos 2 α・cos(α+δ)・ 1 +
cos(α+δ)・cos(α-β)
(
= 25.0 -
0.0 =
2
)
25.00°（φ＜βのとき 0）
cos 2 (25.0 -
=
cos 2 7.59 * cos( 7.59+12.5) *
(
7.59)
sin(25.0 +12.50)・sin(25.0)
cos( 7.59+12.50)・cos( 7.59- 0.0)
1 +
2
)
= 0.4239
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
1
2
Ka ・γs・H 2 =
8.900 2 =
* 0.4239 * 18.0 *
302.20
kN/m
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Ka ・q・H = 0.4239 *
10.0 *
8.900
=
37.72
kN/m
4) 土圧作用角度による分力
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
302.20 * cos(20.094) =
302.20 * sin(20.094) =
283.80
103.82
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
37.72 * cos(20.094) =
37.72 * sin(20.094) =
35.43
12.96
kN/m
kN/m
3-4-2 作用力の集計
種
類
躯体
背面土
前面土
表面載荷重
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Σ
Ｐ
[kN/m]
Ｖ
[kN/m]
鉛直力
x
[m]
Ｖx
[kNm/m]
Ｈ
[kN/m]
水平力
y
[m]
Ｈy
[kNm/m]
396.00
135.00
174.42
15.00
302.20
37.72
396.00
135.00
174.42
15.00
103.82
12.96
4.623
6.958
2.850
6.750
6.791
6.593
1830.90
939.37
497.09
101.25
705.10
85.46
99.00
33.75
43.60
0.00
283.80
35.43
2.034
5.775
2.250
8.900
2.966
4.450
201.37
194.90
98.11
0.00
841.95
157.66
4159.19
495.59
837.20
1494.01
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
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23
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-4-3 安定計算
1) 転倒に関する検討
Mr
Mo
Fs =
ΣＶx
ΣＨy
=
=
4159.19
1494.01
=
2.783
≧
1.00
OK
≦
B/2 =
≦
300
OK
≧
1.00
OK
2) 合力作用位置の検討
d
=
Mr - Mo
ΣＶ
=
4159.19 - 1494.01
837.20
=
3.183 m
e
=
B
2
=
7.500
2
=
0.566 m
- d
-
3.183
3.750
OK
3) 基礎地盤の支持力に関する検討
q1,q2 =
ΣＶ
6・e
・(1±
)
B
B
q1,q2 =
837.20
7.500
* (1 ±
q1
6 * 0.566
) = ｛
7.500
162.22
61.02
kN/m 2
kN/m 2
q2
4) 滑動に関する検討
Fs =
Rh
ΣＨ
=
517.47
495.59
Rh = ΣＶ・μ + Cb・Be =
=
1.044
837.20 * 0.466 + 20.0 *
6.366 =
517.47
kN/m
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No.
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24
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-4-4 土圧の計算（応力計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
壁面摩擦角δ
=
1
2
1
2
φ =
* 25.0 = 12.50
（透水マット使用）
1) 主働土圧係数
Ka
=
φ-β
Ka
cos 2 (φ-α)
sin(φ+δ)・sin(φ-β)
cos 2 α・cos(α+δ)・ 1 +
cos(α+δ)・cos(α-β)
(
= 25.0 -
0.0 =
25.00°（φ＜βのとき 0）
cos 2 (25.0 -
=
cos 2
2
)
7.59 * cos( 7.59+12.5) *
(
7.59)
sin(25.0 +12.50)・sin(25.0)
cos( 7.59+12.50)・cos( 7.59- 0.0)
1 +
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
1
2
Ka ・γs・H 2 =
* 0.4239 * 18.0 *
7.500 2 =
214.60
kN/m
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Ka ・q・H = 0.4239 *
10.0 *
7.500
=
31.79
kN/m
4) 土圧作用角度による分力
7.594 + 12.500 = 20.094°
作用角度δs = α＋δ =
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
214.60 * cos(20.094) =
214.60 * sin(20.094) =
201.54
73.73
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
31.79 * cos(20.094) =
31.79 * sin(20.094) =
29.85
10.92
kN/m
kN/m
5) 背面土による土圧〔縦壁中間部〕
Pa1 =
1
2
1
2
Ka ・γs・H 2 =
6) 表面載荷重による土圧
* 0.4239 * 18.0 *
3.000 2 =
〔縦壁中間部〕
Pa2 = Ka ・q・H = 0.4239 *
10.0 *
3.000
=
12.71
kN/m
7) 土圧作用角度による分力〔縦壁中間部〕
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
34.33 * cos(20.094) =
34.33 * sin(20.094) =
32.24
11.79
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
12.71 * cos(20.094) =
12.71 * sin(20.094) =
11.94
4.36
kN/m
kN/m
34.33
kN/m
2
)
= 0.4239
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25
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-4-5 縦壁の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（縦壁）
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Ｐ
[kN/m]
Ｓ
[kN/m]
つけね
y
[m]
Ｍ
[kNm/m]
144.00
214.60
31.79
36.00
201.54
29.85
2.968
2.500
3.750
106.87
503.85
111.96
9.00
32.24
11.94
722.69
53.18
Σ
267.39
2) 断面検討（つけね）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
722.69
267.39
As
b･d
4053.6
1000 * 1240
=
k
3
=
0.267
3
= 1 -
=
2 * 722.69 * 1e6
0.267 * 0.910 * 1000 *
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
722.69 * 1e6
4053.6 * 0.910 * 1240
τ
Ｓ
b･j･d
=
267.39 * 1e3
1000 * 0.910 * 1240
3) 断面検討（縦壁天端より3000mmの位置）
=
=
p
=
k
=
=
j
61.86
53.18
As
b･d
-@125]
0.00326 * 15 =
1240 2
=
3.852
= 157.87
=
0.236
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
2.10
OK
N/mm 2
≦
21.00
OK
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
21.00
OK
-@250]
2026.8
1000 *
640
=
0.00316
= 1 -
0.264
3
=
-
0.00316 * 15 =
0.264
0.911
2 * 61.86 * 1e6
0.264 * 0.911 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
61.86 * 1e6
2026.8 * 0.911 *
640
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
53.18 * 1e3
1000 * 0.911 *
640
=
=
0.267
kNm/m
kN/m
=
k
3
-
[配筋：D25
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00316 * 15 + ( 0.00316 * 15) 2
= 1 -
61.86
0.910
2･Ｍ
k･j･b･d 2
Ｍ
Ｓ
11.70
32.24
17.91
0.00326
σc =
=
1.300
1.000
1.500
kNm/m
kN/m
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00326 * 15 + ( 0.00326 * 15) 2
= 1 -
縦壁天端より 3000mm
Ｓ
y
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
640 2
=
1.252
52.29
0.091
2.10
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
26
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-4-6 つま先底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（つま先底版）
前面土
底版反力
合
計
191.52
174.42
-85.31
191.52
174.42
-705.49
2.850
545.83
2.850
497.09
3.145 -2218.90
84.00
76.50
-363.40
-339.55
-1175.97
-202.90
Σ
Ｍ
Ｓ
=
=
1175.97
339.55
kNm/m
kN/m
p
=
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
k
=
=
=
k
3
0.259
3
= 1 -
=
2 *1175.97 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
1175.97 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
τ
Ｓ
b･j･d
=
339.55 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
3) 断面検討（つま先先端より2500mmの位置）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
271.19
202.90
As
b･d
-@125]
0.00302 * 15 =
1340 2
=
5.529
= 236.97
=
0.259
0.277
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
2.10
OK
N/mm 2
≦
21.00
OK
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
21.00
OK
-@125]
4053.6
1000 * 1340
=
0.00302
= 1 -
0.259
3
=
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 * 271.19 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
271.19 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
202.90 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
=
-271.19
kNm/m
kN/m
=
k
3
-
[配筋：D25
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
105.00
95.62
-471.82
0.913
σc =
=
1.250
1.250
1.298
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
Ｍ
[kNm/m]
[配筋：D25
=
つま先先端より 2500mm
Ｓ
x
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
Ｓ
[kN/m]
2) 断面検討（つけね）
j
つけね
x
[m]
Ｐ
[kN/m]
1340 2
=
1.275
54.65
0.165
2.10
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
27
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-4-7 かかと底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（かかと底版）
背面土
表面載荷重
底版反力
合
計
Ｐ
[kN/m]
Ｓ
[kN/m]
つけね
x
[m]
Ｍ
[kNm/m]
16.80
67.50
5.00
-67.77
16.80
67.50
5.00
-32.20
0.250
0.250
0.250
0.245
4.20
16.87
1.25
-7.90
57.09
14.41
※ 縦壁つけねのＭ =
722.69
Σ
2) 断面検討（つけね）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
14.41
57.09
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
=
k
3
= 1 -
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
=
0mm
Ｍ
[kNm/m]
-@125]
kNm/m
kN/m
=
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
かかと先端より
Ｓ
x
[kN/m]
[m]
0.259
3
=
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 * 14.41 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
=
0.067
N/mm 2
≦
14.41 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
2.90
N/mm 2
≦ 295.0
OK
57.09 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
0.046
N/mm 2
≦
OK
1340 2
21.00
2.10
OK
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
28
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-5 地震荷重時（大地震時：地震時土圧）
3-5-1 土圧の計算（安定計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
0.25
= tan (
(1 kh
- kv)
1 - 0.00)
地震時合成角θ = tan -1
壁面摩擦角δe =
1
2
-1
1
2
φ =
= 14.03°
* 25.0 = 12.50
1) 主働土圧係数
Kea =
(1 - kv)・cos 2 (φ-α-θ)
sin(φ+δe)・sin(φ-β-θ)
cosθ・cos 2 α・cos(δe+α+θ)・ 1 +
cos(δe+α+θ)・cos(α-β)
(
φ-β-θ = 25.00 δe+α+θ = 12.50 +
0.00 - 14.03 =
7.59 + 14.03 =
Kea =
cos14.03 * cos 2
2
)
10.96°（φ＜β+θのとき 0）
34.13°
(1 - 0.00) * cos 2 (25.0 - 7.59 -14.03)
sin(25.0+12.50)・sin(10.96)
7.59 * cos(34.13) * 1 +
cos(34.13)・cos( 7.59- 0.0)
(
2
)
= 0.6674
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
1
2
Kea・γs・H 2 =
8.900 2 =
* 0.6674 * 18.0 *
475.79
kN/m
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Kea・q・H = 0.6674 *
10.0 *
8.900
=
59.40
kN/m
4) 土圧作用角度による分力
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
475.79 * cos(20.094) =
475.79 * sin(20.094) =
446.83
163.47
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
59.40 * cos(20.094) =
59.40 * sin(20.094) =
55.78
20.40
kN/m
kN/m
3-5-2 作用力の集計
種
類
躯体
背面土
前面土
表面載荷重
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Σ
Ｐ
[kN/m]
Ｖ
[kN/m]
鉛直力
x
[m]
Ｖx
[kNm/m]
Ｈ
[kN/m]
水平力
y
[m]
Ｈy
[kNm/m]
396.00
135.00
174.42
15.00
475.79
59.40
396.00
135.00
174.42
15.00
163.47
20.40
4.623
6.958
2.850
6.750
6.791
6.593
1830.90
939.37
497.09
101.25
1110.14
134.55
0.00
0.00
0.00
0.00
446.83
55.78
2.034
5.775
2.250
8.900
2.966
4.450
0.00
0.00
0.00
0.00
1325.60
248.24
4613.32
502.61
904.29
1573.84
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
29
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-5-3 安定計算
1) 転倒に関する検討
Mr
Mo
Fs =
ΣＶx
ΣＨy
=
=
4613.32
1573.84
=
2.931
≧
1.00
OK
≦
B/2 =
≦
300
OK
≧
1.00
OK
2) 合力作用位置の検討
d
=
Mr - Mo
ΣＶ
=
4613.32 - 1573.84
904.29
=
3.361 m
e
=
B
2
=
7.500
2
=
0.388 m
- d
-
3.361
3.750
OK
3) 基礎地盤の支持力に関する検討
q1,q2 =
ΣＶ
6・e
・(1±
)
B
B
q1,q2 =
904.29
7.500
* (1 ±
q1
6 * 0.388
) = ｛
7.500
158.08
83.06
kN/m 2
kN/m 2
q2
4) 滑動に関する検討
Fs =
Rh
ΣＨ
=
555.84
502.61
Rh = ΣＶ・μ + Cb・Be =
=
1.105
904.29 * 0.466 + 20.0 *
6.722 =
555.84
kN/m
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No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
30
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-5-4 土圧の計算（応力計算用）
・土圧は【クーロンの土圧公式】により計算を行う。
・土圧の作用面および作用角度と壁面摩擦角は、実背面位置で計算を行う。
0.25
= tan (
(1 kh
- kv)
1 - 0.00)
地震時合成角θ = tan -1
壁面摩擦角δe =
1
2
-1
1
2
φ =
= 14.03°
* 25.0 = 12.50
1) 主働土圧係数
Kea =
(1 - kv)・cos 2 (φ-α-θ)
sin(φ+δe)・sin(φ-β-θ)
cosθ・cos 2 α・cos(δe+α+θ)・ 1 +
cos(δe+α+θ)・cos(α-β)
(
φ-β-θ = 25.00 δe+α+θ = 12.50 +
0.00 - 14.03 =
7.59 + 14.03 =
Kea =
cos14.03 *
cos 2
10.96°（φ＜β+θのとき 0）
34.13°
(1 - 0.00) * cos 2 (25.0 - 7.59 -14.03)
sin(25.0+12.50)・sin(10.96)
7.59 * cos(34.13) * 1 +
cos(34.13)・cos( 7.59- 0.0)
(
2) 背面土による土圧
Pa1 =
1
2
1
2
Kea・γs・H 2 =
* 0.6674 * 18.0 *
7.500 2 =
337.88
kN/m
3) 表面載荷重による土圧
Pa2 = Kea・q・H = 0.6674 *
10.0 *
7.500
=
50.05
kN/m
4) 土圧作用角度による分力
7.594 + 12.500 = 20.094°
作用角度δs = α＋δ =
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
337.88 * cos(20.094) =
337.88 * sin(20.094) =
317.31
116.08
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
50.05 * cos(20.094) =
50.05 * sin(20.094) =
47.00
17.19
kN/m
kN/m
5) 背面土による土圧〔縦壁中間部〕
Pa1 =
1
2
1
2
Kea・γs・H 2 =
6) 表面載荷重による土圧
2
)
* 0.6674 * 18.0 *
3.000 2 =
〔縦壁中間部〕
Pa2 = Kea・q・H = 0.6674 *
10.0 *
3.000
=
20.02
kN/m
7) 土圧作用角度による分力〔縦壁中間部〕
作用角度δs = α＋δ =
7.594 + 12.500 = 20.094°
Pa1_H = Pa1・cosδs =
Pa1_V = Pa1・sinδs =
54.06 * cos(20.094) =
54.06 * sin(20.094) =
50.77
18.57
kN/m
kN/m
Pa2_H = Pa2・cosδs =
Pa2_V = Pa2・sinδs =
20.02 * cos(20.094) =
20.02 * sin(20.094) =
18.80
6.87
kN/m
kN/m
54.06
kN/m
2
)
= 0.6674
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31
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-5-5 縦壁の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
土圧
表面載荷重による土圧
合
計
Ｓ
[kN/m]
つけね
y
[m]
Ｍ
[kNm/m]
337.88
50.05
317.31
47.00
2.500
3.750
793.28
176.28
50.77
18.80
969.56
69.57
364.32
Σ
2) 断面検討（つけね）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
969.56
364.32
As
b･d
4053.6
1000 * 1240
=
k
3
=
0.267
3
= 1 -
=
2 * 969.56 * 1e6
0.267 * 0.910 * 1000 *
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
969.56 * 1e6
4053.6 * 0.910 * 1240
τ
Ｓ
b･j･d
=
364.32 * 1e3
1000 * 0.910 * 1240
3) 断面検討（縦壁天端より3000mmの位置）
=
=
p
=
k
=
=
j
78.97
69.57
As
b･d
-@125]
0.00326 * 15 =
1240 2
N/mm 2
≦
= 211.81
N/mm 2
≦ 295.0
OK
=
N/mm 2
≦
2.10
OK
N/mm 2
≦
21.00
OK
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
=
5.168
0.322
21.00
OK
-@250]
2026.8
1000 *
640
=
0.00316
= 1 -
0.264
3
=
-
0.00316 * 15 =
0.264
0.911
2 * 78.97 * 1e6
0.264 * 0.911 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
78.97 * 1e6
2026.8 * 0.911 *
640
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
69.57 * 1e3
1000 * 0.911 *
640
=
=
0.267
kNm/m
kN/m
=
k
3
-
[配筋：D25
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00316 * 15 + ( 0.00316 * 15) 2
= 1 -
78.97
0.910
2･Ｍ
k･j･b･d 2
Ｍ
Ｓ
50.77
28.20
0.00326
σc =
=
1.000
1.500
kNm/m
kN/m
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00326 * 15 + ( 0.00326 * 15) 2
= 1 -
縦壁天端より 3000mm
Ｓ
y
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
Ｐ
[kN/m]
640 2
=
1.599
66.76
0.119
2.10
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2015/01/27 00:00 PAGE-
32
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-5-6 つま先底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（つま先底版）
前面土
底版反力
合
計
191.52
174.42
-101.06
191.52
174.42
-738.57
2.850
545.83
2.850
497.09
3.058 -2259.31
84.00
76.50
-363.94
-372.63
-1216.38
-203.44
Σ
Ｍ
Ｓ
=
=
1216.38
372.63
kNm/m
kN/m
p
=
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
k
=
=
=
k
3
0.259
3
= 1 -
=
2 *1216.38 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
1216.38 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
τ
Ｓ
b･j･d
=
372.63 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
3) 断面検討（つま先先端より2500mmの位置）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
267.33
203.44
As
b･d
-@125]
0.00302 * 15 =
1340 2
=
5.719
= 245.12
=
0.259
0.304
N/mm 2
≦
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
2.10
OK
N/mm 2
≦
21.00
OK
N/mm 2
≦ 295.0
OK
N/mm 2
≦
OK
21.00
OK
-@125]
4053.6
1000 * 1340
=
0.00302
= 1 -
0.259
3
=
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 * 267.33 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
267.33 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
203.44 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
=
-267.33
kNm/m
kN/m
=
k
3
-
[配筋：D25
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
105.00
95.62
-467.95
0.913
σc =
=
1.250
1.250
1.285
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
Ｍ
[kNm/m]
[配筋：D25
=
つま先先端より 2500mm
Ｓ
x
Ｍ
[kN/m]
[m]
[kNm/m]
Ｓ
[kN/m]
2) 断面検討（つけね）
j
つけね
x
[m]
Ｐ
[kN/m]
1340 2
=
1.257
53.87
0.166
2.10
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
33
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
3-5-7 かかと底版の応力計算
1) 作用応力の集計
種
類
躯体（かかと底版）
背面土
表面載荷重
底版反力
合
計
Ｐ
[kN/m]
Ｓ
[kN/m]
つけね
x
[m]
Ｍ
[kNm/m]
16.80
67.50
5.00
-88.06
16.80
67.50
5.00
-42.78
0.250
0.250
0.250
0.247
4.20
16.87
1.25
-10.59
46.51
11.73
※ 縦壁つけねのＭ =
969.56
Σ
2) 断面検討（つけね）
Ｍ
Ｓ
=
=
p
=
k
=
=
j
[配筋：D25
11.73
46.51
As
b･d
4053.6
1000 * 1340
=
k
3
= 1 -
σc =
2･Ｍ
k･j･b･d 2
=
σs =
Ｍ
As･j･d
=
τ
Ｓ
b･j･d
=
=
0mm
Ｍ
[kNm/m]
-@125]
kNm/m
kN/m
=
0.00302
2･p･n + (p･n) 2 - p･n
2 * 0.00302 * 15 + ( 0.00302 * 15) 2
= 1 -
かかと先端より
Ｓ
x
[kN/m]
[m]
0.259
3
=
-
0.00302 * 15 =
0.259
0.913
2 * 11.73 * 1e6
0.259 * 0.913 * 1000 *
=
0.055
N/mm 2
≦
11.73 * 1e6
4053.6 * 0.913 * 1340
=
2.36
N/mm 2
≦ 295.0
OK
46.51 * 1e3
1000 * 0.913 * 1340
=
0.037
N/mm 2
≦
OK
1340 2
21.00
2.10
OK
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
4.解析結果のまとめ
4-1 安定計算結果一覧表
作用力
転倒
滑動
地盤反力
[kN/m 2 ]
qmax
qmin
荷重状態
[kN/m]
常時
常時土圧
表面載荷重
安全率
偏心[m]
安全率
突起
V=
H=
837.20
319.23
4.160
≧ 1.50
OK
0.023
≦ 1.250
OK
1.691
≧ 1.50
OK
113.76 109.49
≦
150
OK
大地震時
常時土圧＋慣性力
表面載荷重あり
V=
H=
837.20
495.59
2.783
≧ 1.00
OK
0.566
≦ 3.750
OK
1.044
≧ 1.00
OK
162.22
61.02
≦
300
OK
大地震時
地震時土圧
表面載荷重
V=
H=
904.29
502.61
2.931
≧ 1.00
OK
0.388
≦ 3.750
OK
1.105
≧ 1.00
OK
158.08
83.06
≦
300
OK
あり
あり
4-2 縦壁の応力度計算結果一覧表
中間部
つけね
b
[mm]
1000
1000
荷重状態
常時
常時土圧
表面載荷重
位置
σs
[N/mm 2 ]
j
0.911
0.910
τ
[N/mm 2 ]
[N/mm 2 ]
中間部
3000
M=
S=
50.16
44.18
≦
1.016
7.00
OK
≦
42.40
195.0
OK
≦
0.075
0.70
OK
縦壁
つけね
M=
S=
615.81
231.39
≦
3.282
7.00
OK
≦
134.53
195.0
OK
≦
0.204
0.70
OK
中間部
3000
M=
S=
59.52
51.38
≦
1.205
14.00
OK
≦
50.32
295.0
OK
≦
0.088
1.40
OK
縦壁
つけね
M=
S=
701.31
260.19
≦
3.738
14.00
OK
≦
153.20
295.0
OK
≦
0.230
1.40
OK
中間部
3000
M=
S=
71.29
62.80
≦
1.444
14.00
OK
≦
60.27
295.0
OK
≦
0.107
1.40
OK
縦壁
つけね
M=
S=
875.25
328.88
≦
4.665
14.00
OK
≦
191.20
295.0
OK
≦
0.291
1.40
OK
中間部
3000
M=
S=
61.86
53.18
≦
1.252
21.00
OK
≦
52.29
295.0
OK
≦
0.091
2.10
OK
縦壁
つけね
M=
S=
722.69
267.39
≦
3.852
21.00
OK
≦
157.87
295.0
OK
≦
0.236
2.10
OK
中間部
3000
M=
S=
78.97
69.57
≦
1.599
21.00
OK
≦
66.76
295.0
OK
≦
0.119
2.10
OK
縦壁
つけね
M=
S=
969.56
364.32
≦
5.168
21.00
OK
≦
211.81
295.0
OK
≦
0.322
2.10
OK
あり
大地震時
常時土圧＋慣性力
表面載荷重あり
大地震時
地震時土圧
表面載荷重
σc
作用応力
M [kNm/m]
S [kN/m]
あり
中地震時
常時土圧＋慣性力
表面載荷重あり
中地震時
地震時土圧
表面載荷重
D
d
配筋
As
p
n
k
[mm]
[mm]
[mm 2 ]
700
640 D25 -@250 2026.8 0.00316 15 0.264
1300
1240 D25 -@125 4053.6 0.00326 15 0.267
dt =
60
※ 中間部の距離は、縦壁天端からの距離を表す。
あり
34
*** Super Build／宅造擁壁 *** 160-999999 [宅地防災マニュアル　Ⅶ－３]
No.
2015/01/27 00:00 PAGE-
1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
4-3 つま先底版の応力度計算結果一覧表
つけね
中間部
b
[mm]
1000
1000
荷重状態
常時
常時土圧
表面載荷重
D
d
配筋
As
p
n
k
[mm]
[mm]
[mm 2 ]
1400
1340 D25 -@125 4053.6 0.00302 15 0.259
1400
1340
0.00302 15 0.259
60
dt =
※ 中間部の距離は、つま先先端からの距離を表す。
位置
作用応力
M [kNm/m]
S [kN/m]
σc
[N/mm 2 ]
中地震時
地震時土圧
表面載荷重
大地震時
地震時土圧
表面載荷重
τ
[N/mm 2 ]
[N/mm 2 ]
M=
S=
753.34
267.41
≦
3.542
7.00
OK
≦
151.81
195.0
OK
≦
0.218
0.70
OK
中間部
2500
M=
S=
143.01
115.00
≦
0.672
7.00
OK
≦
28.82
195.0
OK
≦
0.093
0.70
OK
つま先
つけね
M= 1091.44
S= 325.13
≦
5.132
14.00
OK
≦
219.94
295.0
OK
≦
0.265
1.40
OK
中間部
2500
M=
S=
245.55
185.32
≦
1.154
14.00
OK
≦
49.48
295.0
OK
≦
0.151
1.40
OK
つま先
つけね
M= 1092.92
S= 344.58
≦
5.139
14.00
OK
≦
220.24
295.0
OK
≦
0.281
1.40
OK
中間部
2500
M=
S=
234.18
179.86
≦
1.101
14.00
OK
≦
47.19
295.0
OK
≦
0.146
1.40
OK
つま先
つけね
M= 1175.97
S= 339.55
≦
5.529
21.00
OK
≦
236.97
295.0
OK
≦
0.277
2.10
OK
中間部
2500
M=
S=
271.19
202.90
≦
1.275
21.00
OK
≦
54.65
295.0
OK
≦
0.165
2.10
OK
つま先
つけね
M= 1216.38
S= 372.63
≦
5.719
21.00
OK
≦
245.12
295.0
OK
≦
0.304
2.10
OK
中間部
2500
M=
S=
≦
1.257
21.00
OK
≦
53.87
295.0
OK
≦
0.166
2.10
OK
あり
大地震時
常時土圧＋慣性力
表面載荷重あり
0.913
0.913
つま先
つけね
あり
中地震時
常時土圧＋慣性力
表面載荷重あり
σs
j
あり
267.33
203.44
4-4 かかと底版の応力度計算結果一覧表
つけね
b
[mm]
1000
荷重状態
常時
常時土圧
表面載荷重
D
[mm]
1400
dt =
位置
かかと
つけね
あり
d
[mm]
1340
60
配筋
D25
-@125
作用応力
M [kNm/m]
S [kN/m]
M=
S=
8.11
32.48
As
[mm 2 ]
4053.6
p
0.00302 15
σc
0.038
7.00
OK
k
j
0.259
0.913
σs
[N/mm 2 ]
≦
n
τ
[N/mm 2 ]
≦
1.63
195.0
OK
[N/mm 2 ]
≦
0.026
0.70
OK
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1 [逆L型擁壁の設計例] 〔逆Ｔ型擁壁〕
荷重状態
位置
作用応力
M [kNm/m]
S [kN/m]
σc
σs
[N/mm 2 ]
τ
[N/mm 2 ]
[N/mm 2 ]
中地震時
常時土圧＋慣性力
表面載荷重あり
かかと
つけね
M=
S=
13.15
52.17
≦
0.061
14.00
OK
≦
2.65
295.0
OK
≦
0.042
1.40
OK
中地震時
地震時土圧
表面載荷重
かかと
つけね
M=
S=
10.76
42.77
≦
0.050
14.00
OK
≦
2.17
295.0
OK
≦
0.034
1.40
OK
大地震時
常時土圧＋慣性力
表面載荷重あり
かかと
つけね
M=
S=
14.41
57.09
≦
0.067
21.00
OK
≦
2.90
295.0
OK
≦
0.046
2.10
OK
大地震時
地震時土圧
表面載荷重
かかと
つけね
M=
S=
11.73
46.51
≦
0.055
21.00
OK
≦
2.36
295.0
OK
≦
0.037
2.10
OK
あり
あり
36
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5.概略配筋図
3001000
40
60
5800
D25@250
8900
D25@300
D25@125
1400
60
1400
3100
60
D25@125
D25@125
5700
1300
7500
500
37

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