診断事例Ⅱ 塚田勇進重力式擁壁コンクリート診断調査 Ⅰ．調査内容重力式擁壁  （2.9+0.5)×4.0/2×34.9m  （3.5+0.5)×4.5/2×5.4m  （3.0+0.5)×5.0/2×6.2m （設計配合 18-8-40BB）打設配合 21-8-40BB Ⅱ. 調査・測定概要 Ⅲ. 調査経過及び調査結果重力式擁壁ひび割れ調査図面コンクリートひび割れ調査内容ひび割れの発生箇所は、重力式擁壁全長の中央部付近であり、スパン間隔（7.2ｍ）が最も長い2箇所で発生している。いずれもスパン中央部付近での発生となっており、最終リフト（打設高さ 800㎜）でひび割れは止まっている状況であった。ひび割れ幅については、天端面で0.15㎜～ 0.06㎜、山側側面で0.06㎜～0.04㎜、道路（化粧型枠面）側面で0.04㎜以下であった。2月18 日における施工業者におけるひび割れ幅の確認では、天端面で0.2～0.25㎜のひび割れ幅であったとのことなので、今回の調査では、ひび割れ幅が縮小している結果となった。 Ⅳひび割れ原因と補修１．ひび割れ原因ひび割れの解析は、”原因推定調査基準”により求めた。より具体的にするため”ひび割れのパターン”を使い推定した。資料は「コンクリート工学協会のコンクリートのひび割れ調査、補修、補強指針」及び「日本建築学会の鉄筋コンクリート造建築物の耐久性調査・診断及び補修指針（案）」を参照した。原因推定調査基準（Ⅰ）原因のおおよその判別（表-3.1 ）（Ⅱ）パターンの分類（解説表-3.1 ）（Ⅲ）メカニズムによる分類（解説表-3.2 ）（Ⅳ）その他の分類（解説表-3.3 ）（Ⅴ）ひび割れのパターンの抜粋（解説図-3.1 ）それぞれの表に記号(◎○△)を付ける。要因推定、パターンから類推する。全体的に［A9：コンクリートの乾燥収縮］の内部拘束によるものと [C1:環境温度・湿度の変化]によりひび割れが発生し、進展したものと推測される。これは、先の資料の「原因推定調査基準」と「調査」に示した発生位置、状況などからも推定する事が出来る。［A9：コンクリートの乾燥収縮形状から推測すると、横に大きく、下面が拘束された状態になっているため短辺方向にひび割れが発生しやすい状況であったと考える。最終リフトにおいてはL/Hの数値が9であり、打設割からもひび割れが発生しやすい構造であったと考える。下面が拘束されている場合のひび割れ位置は、スパン中央部に発生しやすが今回のケースにおいては、落石防護柵のＨ鋼間中央部にひび割れが発生していることからＨ鋼も拘束の要因となったと推測される。 [C1:環境温度・湿度の変化] 環境温度の変化によるひび割れについて、「ひび割れパターンによる分類」に詳細を記載する。また、温度の変化差によるひずみが拘束されて発生したひび割れと考えると時間の経過とともにひび割れが縮小している点も理解ができる。（温度がピークアウト後は、急激に温度差が現象することからひび割れ幅も縮小傾向になる。） [A2:セメントの水和熱]  ひび割れが初期材齢時に発生している点や、聞き取り調査からの気象条件（最低気温が-10℃・強風が吹付けやすい場所等）・養生方法（給熱養生のみで、湿潤状態を保てなかった等）から温度収縮によるひび割れも要因と考える収縮ひずみの予測  収縮ひずみを予測することで、今後の補修・ひび割れが発生した場合の対策の目安となる。（収縮ひずみの長さ変化率は、3年～5年経過すると変化が殆んどなくなることが理解できる。）従来の乾燥収縮の要因の表現方法参考図表による表現  材料による要因  配合による要因問題点現場(構造物・環境)との差異がある具体性がなく、傾向を示すだけ改善数値化による具体化構造物の大きさ、温度、湿度を用いる参考図表による表現材料による要因セメント骨材  配合による要因骨材の体積率単位セメント量単位水量  材料による要因材料による要因配合配合配合予測式による表現日本建築学会「鉄筋コンクリート造建築物の収縮ひび割れ制御指針・施工指針（案）・同解説」の予測式  土木学会コンクリート標準示方書設計編 2章構造解析一般収縮の試験値の推定値  日本建築学会  「鉄筋コンクリート造建築物の収縮ひび割れ制御指針・施工指針（案）・同解説」の予測式 εsh(t,t0) = k・ｔ0-0.08・｛1-（ｈ/100）3｝・｛（ｔ-ｔ0）/0.16・（V/S)1.8+(t-t0)｝ 1.4・(V/S) -0.18 湿度を変えた場合の収縮ひずみ値の予測結果部材の収縮ひずみ値 -6 （×10 ）材齢（日） 365 730 1095 1460 1825 湿度（％） 45 171.2 235.1 278.3 310.7 336.4 湿度（％） 65 136.6 187.6 222.1 248.0 268.5 湿度（％） 85 72.7 99.8 118.1 131.9 142.8 土木学会コンクリート標準示方書設計編 2章構造解析一般収縮の試験値の推定値 ε'sh = 2.4× W+ 45 -20+30×C/W ×α×⊿ω 部材の収縮ひずみ ε'sh(t,t0) = 1-RH/100 ×ε'sh,inf　× （ t - t0 ) 1-60/100 2 ( d /100 ) ×β+ ( t - t0 ) 部材の収縮ひずみ値 -6 （×10 ）材齢（日） 365 730 1095 1460 1825 湿度（％） 45 161.1 295.2 406.1 499.3 578.8 湿度（％） 65 102.5 187.9 258.5 317.8 368.3 湿度（％） 85 43.9 80.5 110.8 136.2 157.8 他の表現での活用 (使用材料) (構造物の大きさ) 診断事例Ⅱ 以上で終わります。 no1 殿平成25年3月15日重力式擁壁コンクリート診断調査報告書ながのコンクリート診断士会コンクリート診断士宮島　一郎コンクリート診断士塚田　勇進 Ⅰ．調査内容１．　調査目的　本調査は、本件の積雪地用落石防護柵下部の重力式擁壁コンクリートに発生した、ひび割れの原因を推定し、補修・補強の否を判定する資料を得ることを目的とした。２．　工事名称 ○○○○○○ ３．　調査場所 □□□□□□□□ ４．　構造物概要重力式擁壁（2.9+0.5)×4.0/2×34.9m （3.5+0.5)×4.5/2×5.4m （3.0+0.5)×5.0/2×6.2m （設計配合　18-8-40BB）打設配合　21-8-40BB 335m3 Ⅱ.調査・測定概要１．書類調査現場において、主に聞き取りを行い打設管理などをまとめた。 ①ひび割れ発生状況、施工経過 ②工事記録（工程・気温・作業内容等） ③レディーミクストコンクリート配合計画書２．外観目視調査全体構造の把握、不具合箇所の把握。現場で目視観察と、写真による状況把握。３．コンクリートひび割れ調査現場におけるひび割れ状況の確認を写真及び図面にまとめた。 ①重力式擁壁部ひび割れ状況写真 ②重力式擁壁ひび割れ調査図面 S=1/100 Ⅲ．調査経過及び調査結果１．書類調査について調査は、平成25年3月7日に実施した。また、下記の書類の提供を受けるとともに、聞き取り調査を行い、打設管理をまとめて、（資料－１）とした。（立会者　○△△○氏　・○○□□△氏） no2 ２．外観目視調査について全体構造の把握と、不具合箇所の把握を目視にて行った。現場ひび割れ状況の概要は、「重力式擁壁ひび割れ調査図面S=1/100」にまとめた。また、現場状況写真は資料－2とした。最終の打設日が平成25年1月30日となっており、平成25年3月7日時点で材齢35日が経過しているひび割れ診断である。ひび割れが発生した時期については、平成25年2月16日にひび割れの発生を確認したとのこと。（また、平成25年2月18日に生コン納入業者とともにひび割れ幅の確認を実施している。）第１号重力式待受け擁壁工出来形展開図Ｓ＝1： 100 （全面部は普通型枠部を化粧型枠にて施工）（ 4 480 0 ）（落石防止柵） 2 10 0 （ 530 0） 5 370 + 46 . 9 9 目地材 (ｴﾗｽﾀｲﾄ,t=10mm) 697.62 5 0 00 4000 1 : 0 .1 5 40 0 0 00 0. 15 30 0 0 9 2 .5 0 ） 1.45 0 0 9 1: 不透水層　（捨-8-40BB） 45 （化粧型枠） 194 90 （化粧型枠）（化粧型枠）型枠（化粧型枠） 0 （化粧型枠） 6 9 7 .6 19 2801 （化粧型枠）化粧（化粧型枠） 637 8 （化粧型枠）（ 69 5. 25 9 2901 0 0 9 695.42 90 （6 95 .2 6）コンクリート（1 8- 8- 4 0 B B ） (ｴﾗｽﾀｲﾄ,t=10mm) (ｴﾗｽﾀｲﾄ,t=10mm) (ｴﾗｽﾀｲﾄ,t=10mm) 200 695.33 2000 落石防護柵（H = 2 . 0ｍ） 5000 (ｴﾗｽﾀｲﾄ,t=10mm) 目地材 2 00 0 目地材目地材 00 （ 6 9 7 . 4 3 ）6 9 7 . 4 3 + 5 3. 4 0 8 目地材 + 4 1. 8 2 4 （696.28） 696.28 + 2 0 .0 0 0 + 2 0 .0 0 0 + 1 2. 0 0 0 + 9. 2 0 0 + 6. 8 0 0 目地 2材7 (ｴﾗｽﾀｲﾄ,t=10mm) （ 6 3 0 0 ）6 3 5 0 5 00 300 300 4 0 00 （ 2 10 0） 13210 （ 6 9 5 . 6 8 ）6 9 5 . 6 8 3 ４３２１ 4 5 800 （重力式擁壁） 4 4 800 （1 3200） 1200 6 0. 1: 1300 3 0 0 6 0. 13 0 0 1 30 0 置換工　RC-40 1： 650 1： 0. 35 0 30° 不透水層　（捨- 8- 40 BB ） 6 1200 1200 4000 0 6 置換工　RC-40 置換工　RC-40 0. 6 91 .2 6 L＝690.0 00 6 92 . 6 2 3 0° 1: 691.68 6 9 2. 43 692.28 （床掘部を 2㎝下げ設置する・床掘部を2㎝下げて施工する） 720 1 35 00 720 2 1 400 5 40 0 6 2 00 4 66 50 ４３２１図－1　ひび割れ調査箇所調査箇所 No32,38 ３．コンクリートひび割れ調査ひび割れ調査は、全体状況と、今回依頼のあったひび割れ部の詳細調査を行った。ひび割れの発生箇所は、重力式擁壁全長の中央部付近であり、スパン間隔（7.2ｍ）が最も長い2箇所で発生している。いずれもスパン中央部付近での発生となっており、最終リフト（打設高さ 800㎜）でひび割れは止まっている状況であった。ひび割れ幅については、天端面で0.15㎜～0.06㎜、山側側面で0.06㎜～0.04㎜、道路（化粧型枠面）側面で0.04㎜以下であった。2月18日における施工業者におけるひび割れ幅の確認では、天端面で0.2～0.25㎜のひび割れ幅であったとのことなので、今回の調査では、ひび割れ幅が縮小している結果となった。 Ⅳひび割れ原因と補修１．ひび割れ原因ひび割れの解析は、”原因推定調査基準”により求めたが、今回の場合は、より具体的にするため”ひび割れのパターン”を使い推定した。資料は「コンクリート工学協会のコンクリートのひび割れ調査、補修、補強指針」及び「日本建築学会の鉄筋コンクリート造建築物の耐久性調査・診断及び補修指針（案）」を参照した。要因推定、パターンから類推すると、全体的に［A9：コンクリートの乾燥収縮］の内部拘束によるものと[C1:環境温度・湿度の変化]によりひび割れが発生し、進展したものと推測される。これは、先の資料の「原因推定調査基準」と「調査」に示した発生位置、状況などからも推定する事が出来る。今回の形状から推測すると、横に大きく、下面が拘束された状態になっているため短辺方向にひび割れが発生しやすい状況であったと考える。最終リフトにおいてはL/Hの数値が9であり、打設割からもひび割れが発生しやすい構造であったと考える。下面が拘束されている場合のひび割れ位置は、スパン中央部に発生しやすが今回のケースにおいては、落石防護柵のＨ鋼間中央部にひび割れが発生していることからＨ鋼も拘束の要因となったと推測されるまた、ひび割れが初期材齢時に発生している点や、聞き取り調査からのの気象条件（最低気温が-10℃・強風が吹付けやすい場所等）・養生方法（給熱養生のみで、湿潤状態を保てなかった等）から温度収縮によるひび割れも要因と考える。環境温度の変化によるひび割れについて、「ひび割れパターンによる分類」に詳細を記載する。また、温度の変化差によるひずみが拘束されて発生したひび割れと考えると時間の経過とともにひび割れが縮小している点も理解ができる。（温度がピークアウト後は、急激に温度差が現象することからひび割れ幅も縮小傾向になる。）参考資料1-1として、乾燥収縮による長さ変化率[宇部三菱セメント㈱技術資料]及び収縮ひずみの予測式[日本建築学会:鉄筋コンクリート造建築物の収縮ひび割れ制御指針・施工指針（案）・同解説]を添付する。収縮ひずみを予測することで、今後の補修・ひび割れが発生した場合の対策の目安となります。（収縮ひずみの長さ変化率は、3年～5年経過すると変化が殆んどなくなることが理解できる。） no6 原因推定調査基準コンクリートのひび割れ調査、補修、補強指針（（社）日本コンクリート工学協会）をもとにひび割れの原因推定を行う。また、手順は以下の通りとする。（Ⅰ）原因のおおよその判別（表-3.1 を用いて行う。）（Ⅱ）パターンの分類（解説表-3.1 を用いて行う。）（Ⅲ）メカニズムによる分類（解説表-3.2 を用いて行う。）（Ⅳ）その他の分類（解説表-3.3 を用いて行う。）（Ⅴ）ひび割れのパターンの抜粋（解説図-3-1 を用いて行う。）（Ⅵ）それぞれの表に記号を付ける。（下記参照）表-3.1 大分類可能性の大きいものは ◎ 可能性のややあるものは △ 可能性のあると考えられるものは ○ 可能性のないものは無印ひび割れ発生の原因中分類小分類使用材料骨材 A材料コンクリート練混ぜ運搬打込みコンクリート締め固め養生 B施工打継ぎ鋼材鋼材配置型枠型枠・支保工その他ｺｰﾙﾄﾞｼﾞｮｲﾝﾄ PCｸﾞﾗﾌﾄ物理的温度・湿度化学的化学作用 C使用環境長期的な荷重荷重短期的な荷重 C構造・外力構造設計支持条件Ｅその他番号及び評価 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A7 A8 A9 ○ A 10 B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 △ B8 B9 B 10 B 11 B 12 B 13 B 14 B 15 B 16 B 17 B 18 C1 ◎ C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 原因セメントの異常凝結セメントの水和熱セメントの異常膨張骨材に含まれている泥分低品質な骨材反応性骨材（アルカリ骨材反応）コンクリート中の塩化物コンクリートの沈下・ブリーディングコンクリートの乾燥収縮コンクリートの自己収縮混和材料の不均一な分散長時間の練混ぜポンプ圧送時の配合の変更不適当な打込み順序急速な打込み不十分な締固め硬化前の振動や載荷初期養生中の急激な乾燥初期凍害不適当な打継ぎ処理鋼材の乱れかぶり（厚さ）の不足型枠のはらみ漏水（型枠からの、路盤への）型枠の早期除去支保工の沈下不適切な打重ねグラフト充填不良環境温度・湿度の変化部材両面の温度・湿度の差凍結融解の繰り返し火災表面加熱酸・塩類の化学作用中性化による内部鋼材のさび塩化物の浸透による内部鋼材のさび設計荷重以内の長期的な荷重設計荷重を越える長期的な荷重設計荷重以内の短期的な荷重設計荷重を越える短期的な荷重断面・鋼材量不足構造物の不同沈下凍上その他　： L/Hによる外部拘束 no7 解説表-3.1 ひび割れパターンによる分類ひび割れのパターン発生時期規則性網状有表層貫通数時間～1日網状無推定されるひび割れの原因形態表層貫通 B2 B3 A8 B2 B3 B2 B3 B4 B10 B16 B17 B8 △ A1 B5 B7 B5 B14 B16 B17 B8 B13 B17 B4 B10 B17 網状有表層貫通数日網状無表層 A2 A10 B15 D5 A2 A10 B16 A4 B9 B7 B9 貫通網状有表層貫通数10日以上 ※1,※2 網状無表層貫通 A6 A9 B2 B3 D2 A6 A7 A9 A10 B2 ○ B3 B11 B12 C1 C2 C7 C8 D1 D3 D5 ◎ A9 A10 B2 B3 B4 B10 B18 C1 D2 D4 D5 D6 A3 A4 A6 B1 B9 C3 C4 C5 C6 A3 A4 A5 A6 B9 C3 C4 C5 C6 D7 B4 B10 B18 D6 ※1 所要強度に達した以降が対象となる。 ※2 D1,D2 でひび割れ発生が疲労の場合は、発生時期が少なくとも数年から数十年となる。 A9 no8 C2 C1 環境温度の変化によるひび割れ発生時期としては、平均気温が最も低下する冬期や初期材齢の早朝に発生しやすい。環境温度の低下による温度収縮と乾燥収縮は同時に作用するので、冬期に乾燥収縮ひび割れと同じパターンのひび割れが発生する。また、日内の環境温度の低下が大きいと、初期材齢でセメントの水和熱による温度上昇がピークに達した後の温度低下量を大きくするので、早朝に温度ひび割れと同じパターンのひび割れが発生する。発生原因としては、コンクリート部材は外気温の低下に伴って収縮するが、この収縮が拘束されると引張応力を生じてひび割れが発生する。コンクリートの線膨張係数は、10×10-6/℃程度であり、夏期打設したコンクリートで冬期までの温度低下が30℃あると300×10-6の温度収縮を生ずる。この収縮量は、部材の乾燥収縮量に匹敵し、しかも乾燥収縮にに加わって作用する。また、初期材齢においては、単位セメント量の多い配合を用いた拘束度の大きい部材では、日内温度差が10～ 15℃以上大きい場合に、セメントの水和熱による温度上昇がピークに達した後の温度低下量を増大させるので、日内温度が最も低下する早朝に、温度収縮による大きな引張応力を生じ、温度ひび割れと同様のひび割れが発生する。事例として、梁の拘束された近傍に発生する。 [事例] no9 解説表-3.2 ひび割れのメカニズムによる分類コンクリートひび割れに関の変形要因係する範囲 3) A1 A2 A4 A9 A10 B1 C1 C3 C4 C5 材料収縮性1） A2 A9 A10 B2 部材構造体 A7 部材構造体注：2) 注：3) B3 B8 B14 B15 B17 C1 C2 C3 C4 C5 B8 B15 C1 C2 C3 C4 C5 △ ◎ B1 C1 C3 C4 C5 C6 B1 B18 C1 C2 C3 C4 C5 C7 C8 A7 C1 C4 C5 A8 部材構造体注：1) B2 B3 A5 A6 C1 材料沈下・曲げ・せん断 A9 ○ A3 A5 A6 材料膨張性2）推定されるひび割れの原因 B4 B5 B6 B7 B9 B10 B11 B12 B13 B16 B17 C1 C2 D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 B6 C1 D1 D2 D3 D4 D6 D7 ひび割れの発生した部分が収縮現象を呈するもの。ひび割れの発生した部分が膨張現象を呈するもの。材料：材料（主としてコンクリート）から原因推定を要するもの。部材：部材（はり・柱・壁・スラブ）から原因推定を要するもの。構造体：構造体全体（屋根・基礎を含む）から原因推定を要するもの。解説表-3.3 コンクリートの条件富配（調）合貧配（調）合解説表-3.4 コンクリートの条件高温低温低湿ひび割れの配（調）合による分類推定されるひび割れの原因 A2 A6 A9 A10 A8 C3 C6 C7 C8 目安単位セメント量 350kg/m3以上単位セメント量 270kg/m3以下コンクリートの打込み時の気象条件による分類推定されるひび割れの原因 A2 B2 B8 B17 A8 B7 B9 B13 B16 D7 A4 A9 B8 B17 目安打設日の日平均気温が25℃以上、または、打込み時点での外気温が26℃以上打設日の日平均気温が4℃以下湿度が60%ＲＨに満たないもの・乾燥収縮による長さ変化率（宇部三菱セメント㈱技術資料より）セメント種類 N H BB 保存期間（日） 7 14 21 -1.83 -2.83 -3.72 -1.94 -3.22 -4.02 -2.20 -3.37 -4.26 0 0.00 0.00 0.00 no15 -4 乾燥収縮による長さ変化率（水セメント比55%）(×10 ） 28 -4.12 -4.50 -4.56 42 -4.91 -5.13 -5.15 56 -5.40 -5.57 -5.69 91 -6.10 -5.94 -6.26 N 112 -6.25 -6.08 -6.50 182 -6.55 -6.27 -6.83 H 196 BB 0 ‐1 配合条件目標スランプ12.0cm 目標空気量 4.5% 水セメント比 55% 細骨材率 43% 単位セメント量(kg/m3) Ｎ‐296 H‐304 BB‐295 単位水量（kg/m3) N‐163 H‐167 BB‐162 長さ変化率（×10‐4） ‐2 ‐3 ‐4 ‐5 ‐6 ‐7 ‐8 0 28 ・収縮ひずみ※の予測 56 84 112 140 168 196 保存期間（日）（鉄筋コンクリート造建築物の収縮ひび割れ制御指針・施工指針（案）・同解説による提案式）日本建築学会「鉄筋コンクリート造建築物の収縮ひび割れ制御指針・施工指針（案）・同解説」に記載されている収縮ひずみの予測式を用いた場合の材齢ｔ日における収縮ひずみ（×10-6）の検討。 ※収縮ひずみ :本指針（案）では炭酸化収縮収縮ひずみを含む乾燥収縮ひずみと自己収縮ひずみの和を収縮ひずみと定義している。 εsh(t,t0) = k・ｔ0-0.08・｛1-（ｈ/100）3｝・｛（ｔ-ｔ0）/0.16・（V/S)1.8+(t-t0)｝ｋ = (11・W-1.0・C-0.82・G+404)・γ1・γ2・γ3 ※注 1.4・(V/S)-0.18 k= 772.34 εsh(t,t0) : 乾燥開始材齢ｔ0日おける材齢ｔ日の収縮ひず t= 365 (日) t0= 9 (日) み（×10-6） W= 144 （kg/m3） W : 単位水量（kg/m3） C : 単位セメント量（kg/m3） C= 262 （kg/m3） 3 G= 1163 （kg/m3） G : 単位粗骨材（kg/m ) h : 相対湿度（%）　（40%≦h≦100%） h= 65 （%） V= 4320000000 （mm3） V : 体積（mm3） S : 外気に接する表面積（mm2) S= 16560000 （mm2） V/S : 体積表面積比（mm) (V/S≦300mm) V/S= 260.87 （mm） γ1・γ2・γ3 : それぞれ、骨材の種類の影響、セメントの種類の影響、混和材の種類の影響を表す修正係数で、下表による。ﾌﾗｲｱｯｼｭｾﾒﾝﾄ 0.7 石灰石砕石 0.7 収縮低減剤 0.9 早強セメント 1.0 天然骨材 0.8 ｼﾘｶﾌｭｰﾑ γ1 γ2 γ3 普通セメント 1.2 軽量骨材 0.9 ﾌﾗｲｱｯｼｭ 1.0 再生骨材高炉セメント 1.4 無混入 1.0 γ1= 1.0 γ2= 1.0 γ3= 1.0 使用修正係数高炉ｽﾗｸﾞ微粉末 ※注高強度コンクリート・遮蔽用コンクリート・マスコンクリート・プレパックドコンクリート及びプレストレストコンクリート・特に高い水密性、気密性が要求されるコンクリート・特に過酷な環境条件下にある建築物のコンクリート・高流度コンクリートについて上記提案式は、適用しない。・湿度45,65,85% 別の各材齢における部材の収縮ひずみ値の予測結果部材の収縮ひずみ値（×10-6）材齢（日） 365 730 1095 1460 1825 湿度（％） 45 171.2 235.1 278.3 310.7 336.4 湿度（％） 65 136.6 187.6 222.1 248.0 268.5 湿度（％） 85 72.7 99.8 118.1 131.9 142.8 乾燥開始材齢 9 日とする。乾燥開始材齢ｔ0日おける材齢ｔ日の収縮ひずみ（×10-6）（×10‐6）湿度（%） 400.0 350.0 300.0 250.0 200.0 150.0 100.0 50.0 0.0 365 730 45 65 85 （日 1095 1460 1825 no16 収縮の試験値の推定値及び部材の収縮ひずみ値 ※土木学会コンクリート標準示方書設計編 2章構造解析一般より・収縮の試験値の推定値（×10-6） ε'sh = 2.4× ε'sh W C/W α ⊿ω ここに、 45 -20+30×C/W W+ W C α ωS ωG : : : : : ⑩ ε'sh ☚ 推定値は、全国で実際に使用されている種々の骨材を用いた収縮のJIS試験値の推定値であり、個々の試験値に対してはばらつきが最大で±50%程度である。収縮の試験値の推定値（×10-6）コンクリートの単位水量（kg/m3）セメント水比(%) 骨材の品質の影響を表す係数（α=4～6) 骨材中に含まれる水分量 : : : : : ωS及びωG S及びG ① ② ③ ④ ⑤ ×α×⊿ω : : 標準的な骨材の場合にはα=4としてよい ωG ωS ⊿ω= S＋ G 100+ωS 100+ωG 細骨材及び粗骨材の吸水率(%) 単位細骨材量及び単位粗骨材量（kg/m3) 144 262 4 2.7 2.1 = （ W≦175kg/m3 ) （kg/m3) （kg/m3) ⑥S ⑦G ⑧ C/W ⑨ ⊿ω (%) (%) 877.2459741 (×10 -6） 709 （kg/m3) 1163 （kg/m3) 1.819 (%) 42.56 : : : : ☚ ①～⑨条件における収縮の試験値の推定値・部材の収縮ひずみ 1-RH/100 ×ε'sh,inf　× （ t - t0 ) 1-60/100 ( d /100 ) 2×β+ ( t - t0 ) ε'sh(t,t0) = ここに、 ε'sh(t,t0) t,t0 RH d : : : : ε'sh,inf β ρ : : : ☚ 乾燥開始材齢t0が3日以降の実験結果をもとに作成されている。したがって、算定される収縮ひずみは、乾燥開始以降の自己収縮と乾燥収縮を含んでいる。しかし乾燥開始材齢が3日程度未満で乾燥収縮ひずみに及ぼす乾燥開始材齢の影響が大きい場合や結合材水比が高く自己収縮の影響が大きい場合には適用できない。部材の収縮ひずみ（ t0 ≧ 3日）コンクリートの材齢および乾燥開始材齢（日） ( 45%≦RH≦80% ) 構造物の置かれる環境の平均相対湿度（%) 有効部材厚（㎜）　断面の平均部材厚を用いてよい。ただし、乾燥面が一面のみで隣り合う面が乾燥状態にない場合は、平均部材厚の2倍とする。乾燥収縮ひずみの最終値乾燥収縮ひずみの経時変化を表す係数コンクリートの単位容積質量（g/cm3)、配合より求めてよい。 ε'sh,inf = （ 1 + β/182 ）×ε'sh 30 ρ β= ⑪t ⑫ t0 ⑬ RH ⑭d ⑮ρ ε'sh (t,t 0) : : : : : 120 -0.70 -14+21C/W × 365 9 65 750 2.30 = （日）（日）（%）（mm） ε'sh,inf β 3 (g/cm ) 102.5000729 (×10 -6 ） = = 1144.881696 (×10-6） 55.52570531 ☚ ①～⑮条件における部材の収縮ひずみ・湿度45,65,85% 別の各材齢における部材の収縮ひずみ値の予測結果部材の収縮ひずみ値 -6 （×10 ）材齢（日） 365 730 1095 1460 1825 （×10‐6） 700.0 45 161.1 295.2 406.1 499.3 578.8 500.0 湿度（％） 65 102.5 187.9 258.5 317.8 368.3 400.0 湿度（％） 85 43.9 80.5 110.8 136.2 157.8 300.0 9 日とする。 45 65 85 600.0 湿度（％）乾燥開始材齢湿度（%） 200.0 100.0 0.0 365 730 1095 1460 1825 （日）