室蘭製油所 水素化分解装置（ＨＤＣ） 火災調査概要 ２００６年３月１３日（月） 室蘭事故調査委員会 発災装置の位置 体育 館 北 電 サッカー 場 野球 場 KE R HD O S No.2 HPU ５号ボイラー 発電設備 NA P HD THA S F C C No.2NAP TH AHDS T0P VA P E No FL CUUMR .1 AS HE NSoRU R .2 SR U No .1 HP U R D S No.2PLA TR SULF0LAN ERUN/ E ｱﾝﾓﾆｱ 出荷設 備 GO HD S 粗キシレン製 造装置 No2 FLARE STACK J-0 JETTY M H C TC SR TU N U o.3 No 1 ST FLA AC RE K JJE 2 TT Y JJE 3 TT Y 発災装置 H-1 JETTY H-2 JETTY H-3 JETTY H-4 JETTY H-5 JETTY J-1 JETTY 2006. 3. 13. 室蘭製油所 事故調査委員会 2 発災ポンプ概略図 第１蒸留塔塔底油ポンプ （８ＤＧ－２Ａ） モーター 吸 込 配 管 吐 出 配 管 ポンプ本体 低圧ドレン配管 高圧ドレン配管 中圧ドレン配管 中圧ドレン配管 台座内に保温材 （ロックウール） 破断面 破損面 台座 2006. 3. 13. 室蘭製油所 事故調査委員会 3 HDC概略フローと発災部位 燃料ガス 水素 ス タ ビ ラ イ ザ ー 反 応 塔 原料油 （重油） 燃料ガス セパレーター 加熱炉 第 １ 蒸 留 塔 塔底油 発災部位 2006. 3. 13. 室蘭製油所 事故調査委員会 第１蒸留塔 塔底油ポンプ (8DG-2A) ナフサ 第 ２ 蒸 留 塔 中間油 脱硫重油 4 発災のメカニズム 昭和57年の設置当初より、ドレン配管の硬度が高く、 「硫化物応力割れ」で亀裂が進行 亀裂が外部へ貫通し、微量の重油が保温材へしみ出し 運転の進行に伴いポンプ内部の重油温度が210℃を超え、 酸化・発熱・蓄熱の繰り返しで温度上昇 自然発火温度の410℃を超えた 亀裂が拡大・外部床面に漏洩し、火災発生 １３：０７ 火災発見 発災部上部の配管の一部が焼損、火災拡大 2006. 3. 13. 室蘭製油所 事故調査委員会 5 発災の原因 漏洩（中圧ドレン配管破損）のメカニズム ➢ ドレン配管（３本）の硬化 硬度Ｈｖ４６０ （通常硬度 ： Ｈｖ１７０～２５０） Ｈｖ ： ビッカーズ硬度（硬度の測定方法・単位） ➢ 水分と硫黄および応力の複合作用 ⇒ 「硫化物応力割れ」により３本中の１本が破損 着火のメカニズム ➢ 原因は自然発火 ➢ 保温材の介在による特殊な機構での自然発火 酸化・発熱・蓄熱の繰り返しで自然発火 2006. 3. 13. 室蘭製油所 事故調査委員会 6 着火のメカニズム 着火要因 ①裸火、②電気火花、③高温物体、④落雷、⑤静電気、⑥自然発火 ➢ ①～⑤は発災時の状況から可能性なし ➢ ⑥自然発火の可能性 ・内部重油温度 ２５０℃ ・自然発火温度 ４１０℃ 通常では自然発火しない ◆保温材の介在による特殊な機構での自然発火 【高圧ガス保安協会の断熱に関する基準（KHKS 0802（2005））にも記載】 重油の 保温材への しみ出し 開始温度210℃ 酸化・発熱 自然発火温度 に到達 （繰り返し） 蓄熱 2006. 3. 13. 室蘭製油所 事故調査委員会 火災 7 再発防止策 （１）既存機器の硬度点検の実施 硬度が高いことが懸念されるポンプの硬度確認 （実施済み） （２）ポンプ製作時の硬度確認 ・ ポンプ製作検査基準に、硬度測定を明確に記載する ・ 硬度測定結果を確認する 2006. 3. 13. 室蘭製油所 事故調査委員会 8
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