4 4. 8 許容応力度計算における合板張り耐力壁のせん断耐力１）軸組構法２）枠組壁工法軸組構法において、３階建て建物や延べ床枠組壁工法の場合も、軸組構法と同様に、面積が50 0平米を超える場合は、許容応力度３階建てなどになると許容応力度計算が要求計算が要求される。告示や国交大臣認定によされる。告示や国交大臣認定の耐力壁のせんる耐力壁のせん断耐力については、倍率1＝断耐力については、倍率1＝1. 9 6kN/mとして 1. 9 6kN/mとして床倍率から換算する方法で倍率から換算するのも軸組構法と同様である。計算することとなっている。また、これら以外これら以外の耐力壁については、（社）日本ツの耐力壁については、（財）日本住宅・木材技ーバイフォー建築協会発行「2007年枠組壁工術センター「木造軸組工法住宅の許容応力度法建築物構造計算指針」に釘接合耐力等から設計（2008年版）：通称グレー本」に釘接合計算で誘導する方法が記載されている。この耐力等から計算で誘導する方法が記載されて式は、軸組構法を対象としたグレー本の式よりいる。ただし、これによる耐力は、13.72kN/m シンプルであるが、耐力を安全側に見積もる（倍率7相当）までとなっている。傾向がある。なお、ネダノンスタッドレス5 +の倍率は5であるが、実力はそれ以上あり、柱脚・柱頭接合部設計用の耐力としてその倍率（仕様によって5.9∼ 7.0）が付随している。従ってネダノンスタッドレス5 +の耐力は、この柱脚・柱頭接合部設計用の倍率を換算した値を使用されたい。構造用合板を張った床 5. 1 水平構面の役割 ●水平構面に加わる地震力をバランスな建物であった。耐力壁の配置のアン耐力壁に伝達することバランスは、設計が悪いといってしまえばそれ水平構面の第一の役割は、水平構面に作用までであるが、現実的には間取りや敷地条件なする地震力を耐力壁に伝達することである。いどからそのようにならざるを得ない場合が多い。かに耐力壁が十分に配置されていたとしても、図27のように、耐力壁の配置が悪い建物の水平構面が弱いと建物は分解する。場合、水平構面の剛性が低いと、水平構面はひ強度だけでなく剛性も重要である。水平構面し形に変形し、地震力は二つの妻壁に等分にの剛性が低いと、図26のように内部耐力壁は加わることになる。従って開口の大きい手前の外壁の耐力壁より大きな変形を生じることとな妻壁は大きく変形し、建物は大きな損傷を受ける。このような変形を生じると、内部耐力壁にることになる。は過大の地震力が集中し、逆に外壁の耐力壁しかしながら、水平構面が剛床であれば、水平は十分に働かないことになる。水平構面の変形構面は変形せずに矩形を保つので建物は図には耐力壁間距離が大きくなると、また、吹き抜示すようにねじられる。ねじりに対しては地震のけなどを設けると大きくなるので、このような場力の方向と直角の方向にある耐力壁も抵抗する合は、特に水平構面の剛性を高くする必要があので、この直交壁の耐力が大きければねじり変る。形は小さくなる。すなわち、開口の大きい手前の ●耐力壁の配置のアンバランスによる妻壁の変形と反対側の妻壁の変形との差が小さ悪影響を少なくすることくなる。このように水平構面の剛性が高いと、耐阪神・淡路大震災で大きな被害を受けた木造力壁の配置がアンバランスであっても、直交壁を住宅の一つのパターンは、耐力壁の配置がアン補強することで、その悪影響を減少させること 5 ができる。線壁耐力の小形変線壁耐力大の形変線壁耐力中の形変線壁耐力の小形変震力地図26. 水平力と耐力壁の変形 25 26 5 （a）柔らかい床の場合 P/2 表19. 品確法の存在床倍率 P/2 床組等の構造方法柔らかい床の変形 P/2 耐力の高い壁地震力,P 地震力,P 耐力の低い壁（上から見た図） P/2 （b）剛床の場合剛床（変形しない）地震力,P 直交壁直交壁の抵抗図27. 耐力壁の配置がアンバランスである場合の床の役割 5. 2 存在床倍率ネダノン四周釘打ち（倍率３）耐力は、品確法（建設省告示1654号、平成12年 7月）に、存在床倍率という単位で示されている。（表19）それによると、一般的な施工方法による火打ち材を設けて製材小幅板を張った床の水平力, P （kN）って大きく異なる（図28）。各種構造方法による 60 12㎜合板直張り（倍率２） 40 P 床 20 製材板張り＋火打ちばり（倍率０．５）存在床倍率が0.5∼0.8倍程度であるのに対して、火打ち材を省略して12㎜合板を直張りした床の存在床倍率は1.4倍（根太間隔4 5 5 ㎜の場合）、2倍（根太間隔303㎜の場合）、24㎜以上ころばし根太の上に１２㎜合板張り（倍率０．７） 0 2 4 δ 3.64m 床組の水平構面としての耐力は構造方式によ 7.28m 試験方法 6 8 10 中央の水平変位, δ（㎝） 12 14 図28. 構造用合板を張った床の水平力に対する性能存在床倍率厚さ12ミリメートル以上、幅180ミリメートル以上の板材を、根太（根太相互の間隔が500ミリメーに対し、鉄丸釘N50を ⑧ トル以下の場合に限る。）用いて150ミリメートル以下の間隔で打ち付けた床組等厚さ12ミリメートル以上の構造用合板又は構造 0.7 用パネル（1級又は2級のものに限る。）を、根太 ② （根太相互の間隔が500ミリメートル以下の場合に限る。）に対し、鉄丸釘N50を用いて150ミリメートル以下の間隔で打ち付けた床組等 ⑦又は⑧の床組等において、横架材上端と根 ⑦又は⑧の倍率 ⑨ 太上端の高さの差を根太せいの2分の1以下とに1.2を乗じた数値したもの ①又は②の床組等において、横架材上端と根 ④ 太上端の高さを同一に納めたもの ①又は②の倍率に2を乗じた数値厚さ24ミリメートル以上の構造用合板を用い、その四周をはり等の横架材又は構造用合板の継 ⑤ ぎ手部分に補強のために設けられた受け材に対し、鉄丸釘N75を用いて15センチメートル以下の間隔で打ち付けた床組等 3 厚さ24ミリメートル以上の構造用合板を用い、はり等の横架材に対し、構造用合板の短辺の外周部分に各1列、その間に1列以上となるよう ⑥ に、鉄丸釘N75を用いて15センチメートル以下の間隔で打ち付けた床組等（はり等の横架材の間隔が1メートル以下の場合に限る。） 1.2 厚さ12ミリメートル以上、幅180ミリメートル以上の板材を、根太（根太相互の間隔が340ミリメー ⑦ トル以下の場合に限る。）に対し、鉄丸釘N50を用いて150ミリメートル以下の間隔で打ち付けた床組等 0.3 水平構面が剛床の場合、耐力壁の配置がアンバランスであっても、直交壁が強ければ、その悪影響は軽減される 80 床組等の構造方法厚さ12ミリメートル以上の構造用合板又は構造 1 用パネル（1級又は2級のものに限る。）を、根太 ① （根太相互の間隔が340ミリメートル以下の場合に限る。）に対し、鉄丸釘N50を用いて150ミリメートル以下の間隔で打ち付けた床組等 ①又は②の床組等において、横架材上端と根 ①又は②の倍率 ③ 太上端の高さの差を根太せいの2分の1以下とに1.6を乗じた数したもの等値地震力,P （上から見た図）存在床倍率 ⑦又は⑧の床において、横架材上端と根太上 ⑩ 端の高さを同一に納めたもの 0.2 ⑦又は⑧の倍率に1.3を乗じた数値断面の短辺が90ミリメートル以上の製材又はこれと 0.15 同等の耐力を有する火打ち材を、平均して5平方メ（主 ⑪ ートルごとに1本以上となるよう配置した床組等たる横架材（火打ち材に取り付くものをいう。以下同じ）のせいが105ミリメートル以上のものに限る。） ⑪の床組等において、火打ち材を、平均して3.3 ⑫ 平方メートルごとに1本以上となるよう配置したもの ⑪の床組等において、火打ち材を、平均して2.5 ⑬ 平方メートルごとに1本以上となるよう配置したもの 0.3 0.5 ⑭ ⑪、⑫又は⑬の床組等において、主たる横架材のせいが150ミリメートル以上のもの ⑪、⑫又は⑬の倍率に1.2を乗じた数値 ⑮ ⑪、⑫又は⑬の床組等において、主たる横架材のせいが240ミリメートル以上のもの ⑪、⑫又は⑬の倍率に1.6を乗じた数値 ①から⑩に掲げる構造方法の1、⑪から⑮に掲 ⑯ げる構造方法の1のうち、2つ以上を併用した床組等それぞれの倍数の和この表において、「構造用合板」は構造用合板の日本農林規格（昭和44年農林省告示第1371号）に規定する特類又は1類を、「構造用パネル」は構造用パネルの日本農林規格（昭和62年農林水産省告示第360号）に規定する1級、2級又は3級を、「鉄丸釘N50」はJISA5508-1992 に定めるN50又はこれと同等の品質を有するくぎをいう。の合板を直張りした床の存在床倍率は1. 2倍（川の字型釘打ちの場合）、3倍（四周釘打ちの場合）と非常に高い値となっている。ちした仕様については、3.53kN/m（床倍率で構造計算で設計する場合、水平構面の許 1.8倍相当）の許容耐力が与えられた。容耐力は、床倍率を換算した値（倍率１＝また、品確法の性能表示制度を使用する際 1 . 9 6 k N / m ）を用いることができる。しかし、の床倍率について、性能評価機関より下記の評（財）日本住宅・木材技術センター編「木造軸組 27 価を受けている。工法住宅の許容応力度設計（2008年版）」によ・厚さ28㎜、 N75＠150㎜（外）、 200㎜（中）、四周ると、ネダノンを四周釘打ち仕様で直張りした釘打ち仕様 4.70倍床の耐力が見直され、7.84kN/m（4.0倍相当）・厚さ28㎜、N75＠150㎜、川の字釘打ち＋合板と、床倍率を換算した値より高い値に引き上げ長辺耐力壁線上釘打ち仕様 2.98倍られた。さらに、川の字釘打ちに加えて合板の・厚さ28㎜、 N75@100㎜（外）、 200㎜（中）、四周長辺についても耐力壁線上の胴差し等に釘打釘打ち仕様 6.73倍 5. 3 合板張り床構面の施工方法共通事項 ●合板は、胴差しとはりに直接張るのが望ましい。 ●合板の配置は、千鳥とするのが望ましい。 ●合板の長手方向は、はり（ネダノンの場合）品確法等では必ずしも千鳥張りを強制していまたは根太（根太仕様の場合）に対して直角（直ないが、接着剤併用釘打ちの場合を除いて、千交張り）とするのが望ましい。鳥張りの方がイモ張りより水平構面としての性能、（図31左図のような根太仕様の場合は、合板たわみ性能とも高くなる。の外周を釘打ちするために根太に平行とする） 28 5 ●釘はN釘またはCN釘を用いる。釘はN50またはCN50（合板の厚さが12㎜の合板の切り欠きと釘の移動さね加工を施さない合板を使う直張り仕様（図31、32） ●遵守事項：釘は合板の四周および中通りに打ち、間隔は外周で150㎜とする。またはCN75（ネダノン24㎜以上の場合）を使 ●補強法その1：JIS A 5550（床根太用接着剤構用する。CN釘を用いるとN釘の場合より水平構造用一類）、（財）日本住宅・木材技術センター認面としての強度が約10∼20％高くなること、専定の床用現場接着剤または同等品を用いて、接用の自動釘打機が広く普及していることから、着剤併用釘打ちとする。 CN釘を推奨する。N釘より胴部径の細い自動 ●床倍率：品確法を適用する場合、補強の有無釘打機の釘やBN釘は、所定の強度が出ないのによらず床倍率は告示通りの値とする。場合）、N65またはCN65（15㎜の場合）、N75 はり根太胴差し根太掛け 910 柱図31. 存在床倍率表の④の施工例（火打ちばり省略可）（さね加工を施さないネダノンの場合）合板の切り欠きと釘の移動移動して打つ。本来柱の位置に打つべきであるが、打てないために移動して打った釘合板の切り欠き柱間柱 150 150 柱 200 ネダノン（構造用合板）釘（CN75またはN75）受材 60（見付幅）×45以上 150 胴差し釘の斜打ちで留めるはり間柱はり 910 910 注１）受材寸法は60×45の場合、釘先端が受材より出ることがあるが、耐力上の支障はない。注２）3×6サイズ施工例。メーターサイズの場合、はり間隔は1000とする。柱図32. 存在床倍率表の⑤（P28 表19）の施工例（火打ちばり省略可）（さね加工を施したネダノンを使う場合）合板の切り欠きと釘の移動本来柱の位置に打つべきであるが、打てないために移動して打った釘品確法では要求されていないが、床の外周では長辺部分に釘を打つことを推奨する合板の切り欠き柱間柱 150 通し柱柱間柱 ※ ≦500 ※根太間隔が340以下の場合床倍率 2倍根太間隔が340を超える場合床倍率1.4倍さね加工を施したネダノンを使う直張り仕様（図33） ̶品確法床倍率1.2倍̶ 柱などのために合板を切り欠く場合は本来打 ●遵守事項その1：釘は川の字型（合板の外周の短辺部分に1列、その間に1列）に打ち、間隔つべき釘を150㎜以内に移動して打ち、釘の本は外周、中通りとも150㎜とする。数が減ぜぬようにする。 ●遵守事項その2：合板の外周の長辺部分で床 ●火打ちばりは省略することができる。の外周（耐力壁線上）にあたる部分では、釘を表19の構造用合板を張った床組の中で、④∼ 150㎜間隔で打つ。 ⑥および根太を渡りあごかけとした③（施工の詳この釘打ちは、品確法の告示では規定されてい細については金融支援機構監修「木造住宅工ないが、支援機構の仕様書では要求されている。事共通仕様書」参照）の仕様については、火打ち ●補強法その1：さね部分をJIS A 5550（床根太用接着剤構造用一類）、（財）日本住宅・木材ばりを省略することができる。法的には、国交省建技術センター認定の床用現場接着剤または同築指導課監修「2007年版建築物の構造関係技等品で接着する。術基準解説書」のP81に「構造用合板を釘打ち ●補強法その2：補強法その1を行った上で、JIS することによる場合も火打材と見なすことができ A 5550（床根太用接着剤構造用一類）、（財）る」とあり、正確には火打材は省略するのではなく、日本住宅・木材技術センター認定の床用現場構造用合板という火打材を設けたことになる。金接着剤または同等品を用いて、接着剤併用釘打ちとする。融支援機構監修「木造住宅工事共通仕様書」 ●床倍率：品確法を適用する場合、補強の有では「火打材は火打ちばりまたは構造用面材と無によらず床倍率は告示通りの値とする。する」となっている。 ※ ≦500 構造用合板ア ○12 釘N50@150 で絶対に使用しない。 ●合板を切り欠く場合はその場に打つべき釘を通し柱はり構造用合板ア ○12 釘CN50または N50@150 150 通し柱構造用合板ア ○12 釘CN50または N50@150 胴差しネダノン（構造用合板） 150 150 柱釘（CN75またはN75）胴差しはり根太根太 ※ ≦500 間柱柱 ※根太間隔が340以下の場合床倍率1.0倍根太間隔が340を超える場合床倍率0.7倍図29. 存在床倍率表の①②の施工例 ≦1/2 1/2以上 1/2以上 ※2 ※2 ※1 ≦500 間柱根太 ※1：根太間隔が340以下の場合床倍率1.6倍根太間隔が340を超える場合床倍率1.12倍 ※2：根太背の1/2以上組込図30. 存在床倍率表の③の施工例（はり、胴差に際根太を設け、合板を＠150で釘打ちする場合は、火打ちばり省略可） 29 胴差し柱はり 910 間柱はり 910 さね加工部分に接着剤を塗布して張り継ぐ柱注）3×6サイズ施工例。メーターサイズの場合、はり間隔は1000とする。図33. 存在床倍率表の⑥（P28 表19）の施工例（火打ちばり省略可） 30 5 柱受材間柱柱 5. 4 実験に見るネダノン床構面の受材せん断性能間柱構造用合板合板の切欠実大床構面の水平せん断試験（図 38）の結果を表 20 に、品確法による水平せん断試験（図 39）の結果を表 21 に示す。いずれも、品確法による倍率をはるかに上回る高い耐力を示し、また、（財）日本住宅・木材技術センター編「木造軸組工法住宅の許容応力度設計（2008 年版）」の許容耐力（計算による場合を含む）を十分に満足している。さらに、洋間と和室のレベルを揃えてバリアフリーとするために、和室の床下地を下げる（落とし込む）工法の床構面は、通常仕様の床構面と同等の強度性能を示した。詳しくは、ネダノンマニュアルを参照構造用合板合板の切欠構造用合板構造用合板受材受材はり、胴差し、土台はり、胴差し、土台図34. 内部間仕切り部施工例大壁耐力壁仕様図35. 内部間仕切り部施工例受材真壁耐力仕様図38. 実大床構面のせん断試験（落とし込み工法）図39. 品確法に基づく床構面のせん断試験柱柱筋かい表20. 実大床構面のせん断試験結果一覧筋かい試験体間柱間柱試験体番号仕様許容耐力実験値倍率 ①耐力許容耐力時のせん断変形釘打ち (1/150) y （倍） (kN/m) (rad) 1 合板の切欠構造用合板筋かい金物同一釘打ち条件（倍） 4.0 7.8 1/366 11.8 11.0 20.8 13.1 16.3 11.0 5.6 1.4 1.8 3.5 1/612 7.6 8.1 14.2 6.6 10.5 6.6 3.4 1.9 3 川の字 1.2 2.4 1/820 5.2 6.2 11.1 4.6 8.4 4.6 2.3 2.0 4 四周 4.0 7.8 1/227 9.7 16.6 29.8 8.3 20.0 8.3 4.3 1.1 0.8 1.8 3.5 1/606 7.2 11.5 19.0 7.9 17.5 7.2 3.7 2.0 1.1 1.2 2.4 1/671 5.6 9.6 15.8 5.4 11.9 5.4 2.8 2.3 1.2 ③ ③ − ① ③ − ② 標準型落とし込み型川の字＋床外周 6 釘 (kN/m) 標準型に対する比四周 5 合板の切欠 Ds 基準耐力の落とし込み型の川の字＋床外周 2 筋かい金物 u ② 2/3 ② 基準耐力の − max 基準耐力相当倍率 ① 川の字許容耐力の値は、（財）日本住宅・木材技術センター編「木造軸組工法住宅の許容応力度設計（2008 年版）」による。 Ds 合板の切欠はり、胴差し、土台図36. 筋かい部施工例筋かいは床合板・柱に突付け構造用合板注）筋かい金物には、ネダノンの上に取り付け可能なタイプもあります。はり、胴差し、土台図37. 筋かい部施工例筋かいは横架材・柱に突付け表21. 品確法に基づく床構面のせん断試験結果一覧試験体試験体番号釘打ち釘間隔 (㎜) 1 四周 2 四周 3 実験値 ① ② 品確法許容耐力倍率相当倍率（倍）（倍）外周＠100、中通り＠200 外周＠150、中通り＠200 床外周@150 川の字＋床外周川の字@150、 3.0 (1/150) y Ds (kN/m) 2/3 基準耐力基準耐力の max 相当倍率（倍） 5.4 13.2 14.5 14.1 18.7 13.2 6.7 4.0 9.2 11.2 9.6 14.3 9.2 4.7 1.8 5.8 6.4 6.3 8.8 5.8 3.0 1.2 1.6 1.2 1.6 許容耐力相当倍率の値は、（財）日本住宅・木材技術センター編「木造軸組工法住宅の許容応力度設計（2008 年版）」による。試験体番号１は計算による値で、試験体番号2及び3は表からの値。 Ds 31 32 5 5. 5 合板張り床構面の水平力に対するメカニズム合板を張った床のメカニズムは、Iビームのそ合板を張った床や屋根の変形は、①合板自れと同じで、図40に示すように、構面の外周に配身のせん断変形、②合板を止めている釘接合置された横架材（胴差し、はり、桁）は曲げ応力部の変形による床全体のせん断変形、③フランを負担するフランジ、内部の合板はせん断応力ジとなる胴差しや桁の継手などの変形による床を負担するウェブとして働く。合板を張った床の全体の曲げ変形からなる。胴差しや桁はその他剛性・強度が非常に高いのは、横架材に合板をに曲げ応力（引張・圧縮）を受けるが、応力の張り付けることによって床自体が巨大なせいを大きさに対して断面が大きいので、一般には無持つI形ばりとなるからである。視できる。 ●荷重の分配効果力集中荷重などに対する設計では、荷重直下のスパンに直角方向はりや根太だけが抵抗すると仮定して計算を行うが、実際は図42に示すように、床下地によって荷重は近隣のはりや根太にも分配される。つまり、床下地は一種の直交ばりとして働き、荷重はスパン方向だけでなくこれと直角方向にも流れる。合根太（両端支持）板は製材板より剛性が高いのでこの効果は大きい。厚い構造用合板を用いると、床は周辺を支持側根太（全面支持）された版に近づく。この効果は、集中荷重だけではなく、等分布荷重に対しても有効である。スパン方向図42. 合板による荷重分布のメカニズム（概念） 5. 7 合板張り床構面の許容応力度設計の方法 5.7-1 鉛直荷重に対する合板のたわみと曲げ応力度の算定式たわみと合板の曲げ応力度は次式で計算する。等分布荷重に対して 5wbι4 たわみ＝ ≦ 設計者が判断する値 384EI 図40. 合板張り水平構面は両端を耐力壁で支持されたIビームにモデル化できる 5. 6 床の鉛直荷重に対する性能 wbι2 曲げ応力度＝ ≦ 許容応力度（P4,5を参照） 8Z 局部たわみの減少中央集中荷重に対して床下地に構造用合板を用いると、製材板の Pι3 たわみ＝ ≦ 設計者が判断する値 48EI 場合と比べて幅が大きいので、局部たわみが小さくなる。 ●ストレスト・スキン効果ストレスト・スキン効果とは、図41に示すように、合板と根太やはりが一体化し複合部材となる効果で、これによりたわみが減少する。ストレスト・スキン効果は合板を根太やはりに固い接 1単位 1単位 1単位合板下地根太またははり（a）下地に合板を用いた床曲げ応力度＝ Pι 4Z ≦ 許容応力度（P4,5を参照）ここでι：スパン（㎜） w：等分布荷重（N/㎜2）着剤で接着するとより大きくなる。 b ：合板の幅（㎜） E ：合板の曲げヤング係数（N/㎜2） I ：合板のみかけの断面2次モーメント（＝bt3/12、t＝厚さ㎜） 1単位（b）合板の応力分布図41. 合板を張った床のストレスト・スキン効果 Z ：合板のみかけの断面係数（＝bt2/6） P ：集中荷重（N）上記は、合板を単純ばりとみなした場合の式で、実際には合板は3以上の支点で支えられる連続梁であり、また支持も釘により半固定支持となるから、安全側の計算である。 33 34 5 5.7-2 許容応力度計算における水平構面のせん断耐力ネダノン床は表22に示した値となる。ただし、「四１）軸組構法軸組構法において、３階建て建物や延べ床面積が500平米を超える場合は、許容応力度計算が要求される。水平構面のせん断耐力については、（財）日本住宅・木材技術センター「木造軸組工法住宅の許容応力度設計（2008年版）：通称グレー本」によれば、品確法に記載のある水平構面の許容耐力は、倍率1＝1.96kN/mとして床倍周釘打ち仕様」及び「川の字＋床外周釘打ち仕様」については、実験等により新たに誘導され、品確法の床倍率換算値より高い許容耐力が与えられている。また、品確法以外の水平構面については、同書に釘接合耐力等から計算で誘導する方法が２）枠組壁工法３）大規模建築構造物の水平構面枠組壁工法でも、軸組構法と同様に、３階建て建大規模建築構造物では、構造をできるだけシンプ物や延べ床面積が500平米を超える場合は、許容応ルとし、力の流れを明快にすることが肝要である。以力度計算が要求される。水平構面のせん断耐力の下には、建築学会等で提案されている計算方法を計算方法については、「2007年枠組壁工法建築物示した。床の変形メカニズムを理解するための参考構造計算指針」に示されている。とされたい。なお、告示の仕様規定によると床根太間隔は650 ㎜以下となっているが、 2007年の告示改正で、構造計算によれば、 1mまで拡大できることとなり、軸組構法の合板張り床のような構造を採用することも可能となった。記載されており、それによる例を同表に示した。率から換算する方法で計算することとなっており、表22. 水平構面の許容水平せん断耐力釘打ち仕様（合板厚さ24∼30㎜。釘：N75）釘打ち配列川の字釘打ち川の字＋耐力壁線上の梁・桁・胴差に合板長辺を釘打ち四周釘打ち注 35 釘間隔 (㎜) 許容水平せん断耐力（構面の長さは勾配に沿う長さとする）せん断耐力 (kN/m) 品確法倍率相当倍率 (倍) (倍) 150 2.35 1.2 1.2 100 4.23 ** 2.16 − 75 5.27 ** 2.69 − 150 3.53 * 1.8 − 100 5.41 ** 2.76 − 75 6.85 ** 3.4 − 150 7.84 * 4.0 3 100 9.28 ** 4.74 − 75 12.57 ** 6.41 − （財） * 日本住宅・木材技術センター「木造軸組工法住宅の許容応力度設計（2008年版）」に記載の値。 **同書に従って計算した値で、釘はN75とし、低減係数αとして、24㎜の構造用合板を張った耐力壁ネダノンスタッドレス5+の大臣認定の際に適用された値、0.89を乗じている。図43. 計算のための説明図 36 5 (1)算定方法の出典（一社）日本建築学会編「木質構造設計ノート」の「6.ダイアフラムの設計」による。この方法は多 (4)水平構面中央における水平変形の計算、 δ （㎜）次の変形を合計することによって求めるくの実験で適合性が確認され、北米では大型建築の設計に採用されている。 δ＝δN＋δP＋δF＋δJ (2)モデル・δN（釘接合部のすべりによる変形：せん断変形） qι a+b δN＝・ 2k ab 床構面をIビームとみなし、構面の外周に配置された横架材（はり、けた、胴差しなど）を曲げ応力を負担するフランジ、内部の合板をせん断応力を負担するウェブであると仮定する（図31参照）。合板は釘で張り継ぎされ曲げ応力を負担できないので、ウェブのせん断応力分布は等分布であると (3)応力度のチェック・δP（合板のせん断歪による変形：せん断変形） wι2 τι δP＝＝ 4G 8Gtd ・合板の釘接合部のせん断力、q（N） P wι s q＝・＝・ 2d 2d ・δF（フランジ相当部材の引張・圧縮による変形：曲げ変形） 5wι4 5Pι3 δF＝＝ 384EI 192EAd2 仮定する。 s ≦釘接合許容せん断耐力（P6参照）・合板のせん断応力度、τ（N/㎜2） P wι τ＝＝ ≦合板の許容せん断応力度（P4,5参照） 2dt 2dt ・δJ（フランジ相当部材の継手のスリップによる変形：曲げ変形） MJK・j δJ＝････継手の数だけ求めて合計する d ・フランジ相当部材の引張応力度σ（N/㎜2） Pι wι2 σ＝＝ ≦フランジ相当部材の許容引張応力度 8dA 8dA 以上の計算で記号は次による w ＝水平構面に加わる水平力（N/㎜）。地震力の場合は床の固定荷重＋地震用積載荷重（6.0×10 -4 N/㎜）に基準せん断力係数Coと階数等による係数Aiを乗じて計算し、風圧力の場合は見付 2 ・フランジ継手の応力（フランジに継手がある場合）、N MJ N＝ ≦継手の許容引張応力 d ι ＝外力の方向と直角方向に測った水平構面の長さ（㎜）継手の許容引張応力は継手の構成によって計算する d ＝外力の方向と平行方向に測った水平構面の長さ（㎜）面積から求めた風圧力を耐力壁の配置を考慮して案分する。 P ＝水平力の合計（＝wι、N） s ＝合板の釘打ち間隔（㎜） t ＝合板の厚さ（㎜） A ＝フランジ相当部材の断面積（㎜） 2 MJ ＝フランジ相当部材の継手位置におけるモーメント（N・㎜）釘接合部許容耐力をその時のスリップ（一般に0.4㎜）で除して求める） k ＝釘接合部の剛性（N/㎜、 a ＝スパン方向に測った合板の辺の長さ（㎜） b ＝スパンに直角方向に測った合板の辺の長さ（㎜） G ＝合板のせん断弾性係数（一般に400N/㎜） 2 E ＝フランジ相当部材のヤング係数（N/㎜） 2 MJK＝水平構面中央に仮想荷重1を与えた時の継手位置におけるモーメント（㎜） j ＝継手の開き、または縮みで、継手に使用しているボルト、釘などの接合具の許容耐力に対する存在応力の割合に許容耐力時のスリップ（ボルトの場合は約2㎜など）を乗じた値を2倍（添板継手であるから変形は2カ所で生じる）するなどして求める（㎜） 37 38 5 5.8 床の遮音性能実験によると、図44のように12㎜構造用合板あ軽量衝撃音LH = 85 るいは35㎜の構造用合板（ネダノン）を直張り重量衝撃音LL = 75 した床の衝撃音に対する遮音性能は次の通りであった。（フローリング）合板 12㎜グラスウール10K 100? 鋼製野縁石こうボード 9.5? 120 110 L-90 80 L-85 70 L-75 60 L-65 50 L-55 40 L-45 30 110 L-80 L-70 L-60 L-50 63 L （H） L （L） 100 床衝撃音レベル（dB）床衝撃音レベル（dB） 90 表23. 局部集中荷重試験の結果 90 L-90 80 L-85 70 L-75 60 L-65 50 L-55 40 L-45 L-80 オクターブ帯域中心周波数（Hz）合板厚さ樹種受材とさねの有無根太・はり間隔（㎜）根太・はり樹種釘打ち方法 12㎜ラワン受材あり 415 ベイツガ CN50 @150 L-70 L-60 L-50 30 125 250 500 1000 2000 4000 図46. 集中荷重試験グラスウール10K 100? 鋼製野縁石こうボード 9.5? 120 L （H） L （L） 100 図45. 試験したさねの形状合板 35㎜ 63 125 250 500 1000 2000 4000 オクターブ帯域中心周波数（Hz） 12㎜ラジアータパイン受材なし（さねあり） 500 スプルース CN50 @150 図44. 床の遮音実験の結果 ●試験体：2,730×3,640×2,730㎜（高さ）の柱・㎜をはりとツライチに配置。28㎜構造用合板の場筋かい付き駆体。床ばり（スパン3 , 6 4 0 ）は合は、さね付き合板を使用し根太と受材を省略す 105×240、＠910㎜。天井は鋼製野縁にプラスタる。ボード9.5㎜のグラスウール100㎜敷込み。12㎜構 ●試験方法：JIS A1418による造用合板張りの場合は、根太45×105㎜、＠303 ●試験実施：ポラス暮し科学研究所 5.9 床の局部荷重に対する性能構造用合板を張った床（フローリングなどの仕 ●試験方法：建設省昭和50年度総合技術開発プ上げなし）の局部集中荷重に対する耐力とたわみロジェクト「小規模住宅の新施工法の開発」提案は、表23に示すように根太・はり間隔、合板の厚さとによる「床下張材の端部の接合法試験」に準じる。樹種によって異なる。強度的にはピアノ（アップライただし、同提案では加圧板は80㎜×100㎜の硬質トピアノは約250kg）が載っても十分に耐えることがゴムであるところ、ラジアータパイン合板の試験でできる。また、さね部分の一方に1960N （200㎏f）がは50㎜×100㎜の強化木を、またラワン合板の試加わった時、さね部分や合板に損傷はなく、さね部験ではこれより厳しい直径36㎜、先端曲率半径70 分の他方もほぼ同じたわみを生じていることから、㎜の銅製ロットを使用。さねは力と変形を確実に伝達していると言える。 39 15㎜ラワン 24㎜ラジアータパイン受材なし（さねあり）受材なし（さねあり） 415 1,000 CN50 @150 ベイツガスプルース N75 @150 1960N （200kgf）載荷時のたわみ（㎜）最大荷重（kN） 6.3 3.85 5.2 3.92 2.6 6.57 2.4 7.35 2.6 7.25 2.7 10.60 7.3 6.45 6.8 8,24 7.5 7.60 7.1 7.58 7.1 7.60 6.6 5.71 5.0 13.75 5.2 10.10 4.9 14.04 ●試験体の概要：はり間隔415∼1,000㎜（はりは N（200kgf）まで載荷し、最後に雄ざねまたは雌枠組壁工法構造用製材、寸法形式208で代用）。ざねの片方に載荷して破壊させる。厚さ12∼24㎜の構造用合板を表板の繊維方向が ●破壊形態：一部合板の上側にパンチングシアがはりと直行するように置き、釘CN5 0またはN75 生じるが、最終的には合板の下側が引張で破壊し＠150㎜で打ち付け。さねあり合板使用の場合、さ最大耐力に達する。いずれの試験体も、さねに損ねの部分に受材なし。傷はなし。 ●加力方法：合板の縁部および中央に順次1960 ●試験実施：（独）森林総合研究所 40