ＨＲ：ハードロック工法衝撃掘削鋼管推進工法技術資料２００５年度版ハードロック工法協会技術資料目次１．工法の概要 −−−−−−−−− １（１）ハードロック工法の特徴 −−−−−−−−− １（２）先導体の形状 −−−−−−−−− ２（３）推進機 −−−−−−−−− ３２．適用範囲 −−−−−−−−− ４（１）適用地盤 −−−−−−−−− ４３．標準作業手順 −−−−−−−−− ５４．補助工法 −−−−−−−−− ８（１）補助工法が必要な地盤 −−−−−−−−− ８（２）地盤改良断面 −−−−−−−−− ８ −−−−−−−−− ９（１）鋼管種類 −−−−−−−−− ９（２）標準鋼管厚 −−−−−−−−− ９（３）管加工 −−−−−−−−− ９（４）鋼管の仕様 −−−−−−−−− ９ −−−−−−−−− １０（１）本管挿入工 −−−−−−−−− １０（２）スペーサーバンド −−−−−−−−− １１７．中詰め注入工 −−−−−−−−− １２８．滑材注入工 −−−−−−−−− １３９．坑口工 −−−−−−−−− １４１０．立坑 −−−−−−−−− １５（１）円形発進立坑 −−−−−−−−− １５（２）小判形発進立坑 −−−−−−−−− １６（３）斜め発進の場合の限界角度 −−−−−−−−− １７（４）到達立坑 −−−−−−−−− １８１１．施工プラント配置 −−−−−−−−− １９１２．標準工程 −−−−−−−−− ２０１３．計算による許容推進延長の検討 −− ２１５．推進管６．本管挿入工（１）考え方 −−−−−−−−− ２１（２）推進管に作用する鉛直等分布荷重の算定 −−−−−−−−− ２１（３）許容推進延長の算定 −−−−−−−−− ２２許容推進延長の検討例 −−−−−−−−− ２３１．工法の概要（１）ハードロック工法の特徴ハードロック工法は、次のように分類される。管渠の利用方法：鋼製さや管方式掘削方式：水平ボーリング方式一重ケーシング式（ダウンザホールハンマーによる衝撃掘削式）図−１ハードロック工法施工概要図本工法の主な特徴には、次のようなものがある。１）岩盤、玉石・転石混り砂礫の推進が可能である。また、硬い岩盤ほど威力を発揮する。２）推進管径より大きな径の転石が存在しても問題なく推進できる。３）大小２本のダウンザホールハンマーによる打撃破砕を行うことで細かい方向制御が可能となり、玉石・転石混り砂礫でも非常に精度よく推進することが可能である。また、地層の変化による推進精度への影響が少ない。４）推進時に先導体を地山へ押しつける必要がないため小さな推進力で推進可能であり、反力壁が不要である。５）比較的小さな立坑から発進できる（標準で円形立坑の場合φ３０００∼、小判形立坑の場合２５００×４５４１∼）。また、既設人孔（１号人孔）への到達が可能。６）長距離推進が可能（先導体の交換により岩盤で最大１５０ｍ）。７）推進鋼管をパイロット管とした拡大方式により、岩盤でφ８００以上のヒューム管、ダクタイル管の推進が可能。 -1- （２）先導体の形状補助ハンマー主ハンマー岩盤用礫、玉石用図−２先導体ハンマーヘッドエアホース管径＋２０㎜補助ハンマー主ハンマー φ400:L=1,550mm,φ500∼φ600:L=1,600mm∼1,700mm,φ700∼φ800:L=1,650mm∼1,800mm 図−３先導体側面図 -2- （３）推進機 ① スライドベース ② 油圧シリンダー ③ 油圧モーター ④ 操作レバー ⑤ 回転軸 ⑥ 管振れ止め図−４ハードロック工法推進機表−１推進機仕様４００型６００型８００型 400 ㎜ 500 ∼ 600 ㎜機械幅：ａ 1,280 ㎜ 1,530 ㎜ 2,100 ㎜機械長：ｂ 1,500 ㎜ 2,550 ㎜ 2,600 ㎜機械高：ｃ 1,700 ㎜ 1,700 ㎜ 2,200 ㎜ 600 ㎜ 650 ㎜ 800 ㎜推進力 98.0 kN 219.8 kN 343.5 kN 引抜力 49.0 kN 110.0 kN 171.7 kN 最大回転力 42.9 kN ・ m 96.7 kN ・ m 190.7 kN ・ m 定格回転力 35.8 kN ・ m 80.5 kN ・ m 158.9 kN ・ m 適用管径機械芯高：ｈ回転数モーター出力機械重量 700 ∼ 800 ㎜ 0 ∼ 4.3 rpm 0 ∼ 3.8 rpm 0 ∼ 3 .6 rpm 30.0 kw 37.0 kw 75.0 kw 3,500 kg 4,500 kg 11,000 kg -3- ２．適用範囲（１）適用地盤表−２適用地盤と推進距離１ｽﾊﾟﾝの最大推進距離先導体推進耐用距離適用範囲土質分類さや管径 φ 500 以上玉石、転石混り砂礫積算資料における呼名 φ４００ Ⅰ 玉石・転石径０．６・Ｄ以下 80.0 m 60.0 m 40.0 m Ａ土質 Ⅱ 玉石・転石径 0.6 ・ D ∼ 0.8 ・ D 70.0 m 60.0 m 40.0 m Ｂ土質 Ⅲ 玉石・転石径０．８・Ｄ以上 60.0 m 60.0 m 40.0 m Ｃ土質軟岩 Ⅰ 圧縮強度４０ N/mm 以下 2 180.0 m 150.0 m 60.0 m Ｄ土質軟岩 Ⅱ 圧縮強度８０ N/mm 以下 2 150.0 m 150.0 m 60.0 m Ｅ土質中硬岩 Ⅰ 圧縮強度１２０ N/mm 以下 2 120.0 m 150.0 m 60.0 m Ｆ土質中硬岩 Ⅱ 圧縮強度１５０ N/mm 以下 2 100.0 m 150.0 m 60.0 m Ｇ土質硬岩 Ⅰ 圧縮強度１８０ N/mm 以下 2 85.0 m 150.0 m 60.0 m Ｈ土質硬岩 Ⅱ 圧縮強度２１０ N/mm 以下 2 70.0 m 150.0 m 60.0 m Ｉ土質硬岩 Ⅲ 圧縮強度２１０ N/mm 以上 2 50.0 m 150.0 m 60.0 m Ｊ土質 ※１．Ｄは推進管の径を表す。 ※２．玉石、転石混り砂礫層において、表−２に示す最大推進距離を越える推進延長を計算する場合には地盤構成等によっては最大推進距離が10.0m程度長くなりますのでハードロック工法協会までお問い合わせ下さい。 -4- ３．標準作業手順図−５標準作業手順（１）推進機設置・推進管据付（２）初期掘進工（３）先導体取付工・特殊メタル取付・取外工を含む・岩盤推進時のみ実施（４）推進作業（５）ズリ出し（６）推進管据付（７）先導体到達・鏡切り（８）先導体撤去（９）ズリ出し清掃（１０）推進機撤去（１１）本管挿入（１２）中詰め注入（１３）後片付け -5- 玉石・転石混り砂礫層では滑材注入を行う所定推進延長まで繰り返す（１）立坑内にＨＲ型推進機をトラッククレ−ンにて吊り降ろし、既に埋設されているアンカ−に回転力、推進力に依る変動の起こらぬように確実に、固定する。（２）推進機に鋼管を据え付け、先端に特殊メタル取り付けパイロット孔を１．５ｍ以上削孔する。これは初期発進時にＨＲ工法用先導体の振れを無くし、方向精度を保つためであり、岩盤推進の場合には必ず行わなければならない。（岩盤推進時のみ必要）（３）先導体を推進機に据付、最初の推進管を接続する。この時特に注意する事は、接続精度はもちろんだが、ホ−スの接続は絶対外れないように確実に締め付け、ア−ク溶接で仮付けする。（４）∼（６）推進時には岩質、岩強度に合わせてエア圧力を調整する。また、岩質によってはエアと清水を混合し掘進する。管内のズリは測量及び推進の妨げにならないようであれば、常に排出する必要はないが、たまりすぎると方向修正機能の働きが不十分になるため注意しなければならない。 -6- （７）∼（８）鏡切り及び先導体撤去時はガス切断によりおこなうが、エアホ−ス、シ−ル等痛めないように注意しなければならない。（９）∼（１０）エアホ−ス撤去後管内の最終ズリ出し、清掃を行い推進機を撤去する。（１１）本管にスペ−サ−バンドを取り付け、さや管内に挿入する。（１２）さや管を接続し管口を閉塞する。注入口は発進側、エア抜き口は、到達側に各２カ所ずつ取り付ける。エア抜き口よりモルタルが吹き出すまで注入を行い充填完了確認。（１３）機械、資材等の搬出後、坑内の清掃・場内の清掃を行い引き上げる。 -7- ４．補助工法（１）補助工法が必要な地盤次のような場合には、補助工法として地盤改良が必要となる場合がある。１）滞水砂層及び滞水砂礫層（礫径75mm以下）土砂取込み口から地下水と共に砂が流入し、周辺地盤を緩めるおそれがある。２）次に示すような各地盤と岩盤が接する場合図−６補助工法が必要な地盤構成の例 ※ 砂、砂礫、 N 値１０未満の粘性土管布設位置 ※ 砂、砂礫、 N 値１０未満の粘性土地盤改良地盤改良管布設位置岩盤岩盤玉石・転石混り砂礫層玉石・転石混り砂礫層（※．礫径７５㎜以下の層）（２）地盤改良断面地盤改良を行う場合の改良断面例を次に示す。地盤改良部には強度が必要です。従って、改良工法としては、ＣＣＰ、ＪＳＧ、ＣＪＧ等を選択して下さい。 1 000 図−７地盤改良断面例 1 000 ＤＤ 1 000 Ｄ -8- 1 000 ５．推進管（１）鋼管種類一般構造用炭素鋼管（ＪＩＳＧ３４４４ＳＴＫ−４００）（２）標準鋼管厚ｔ＝９．５㎜（３）管加工鋼管を使用管長に切断し、片開先加工（ベベルカット）を行い推進管とする。鋼管の加工は推進精度を確保するため工場での旋盤加工を標準とする。３０゜ｔ３∼４㎜図−８ベベル加工図（４）鋼管の仕様表−３鋼管の仕様推進管呼径（㎜）管厚管外径単位重量（㎜）（㎜）（ kg/ ｍ）４００９.５４０６.４９３.０５００９.５５０８.０１１７.０６００９.５６０９.６１４１.０７００９.５７１１.２１６５.０８００９.５８１２.８１８８.０ -9- ６．本管挿入工（１）本管挿入工推進完了後推進管（鋼管）をさや管とし、各種本管を布設する。本管を所定の勾配に布設する為に固定バンド（スペ−サ−バンド）を２．０ｍ間隔に取り付ける。１）下水道布設本管用塩化ビニル管には下水道用硬質塩化ビニル管（ JSWSK-1）片受直管接着タイプ（ＶＵ - ＳＴ ) を使用する。ゴム輪受口片受直管は使用しない。２）その他の本管は設計による。３）布設本管１本の長さは、（発進立坑長 − １．０ｍ程度）とする。布設本管さや管（鋼管）中詰め材スペーサー２．０ｍ図−９本管挿入概要図表−４本管用硬質塩化ビニル管寸法呼び径外径厚さ近似内径 ( 参考 ) １ｍ当り質量（㎜）Ｄ（㎜）ｔ（㎜）ｄ（㎜）（ kg）１５０１６５５.１１５４１６.０２００２１６６.５２０２２７.０２５０２６７７.８２５０４０.４３００３１８９.２２９８５７.０３５０３７０１０.５３４８７５.８４００４２０１１.８３９５９７.３４５０４７０１３.２４４２１２２.７５００５２０１４.６４８９１５１.３６００６３０１７.８５９２２２８.１ｔｄｔ -10- Ｄ（２）スペーサーバンド本管を布設するために固定バンドを使用する。さや管内に本管を挿入するとき図に示す鋼製のバンドを取り付け、計画勾配に合わせるように脚部を調整する。取り付け間隔は２ｍに１個とする。図−１０スペーサーバンド（ノーマルタイプ）表−５スペーサーバンド寸法呼び径 φ１５０ φ２００ φ２５０ φ３００ φ３５０ φ４００ φ４５０ φ５００ φ６００寸法外径Ｄ（㎜） 165.2 幅Ｂ（㎜） 50 216.3 267 318 370 420 470 520 630 50 50 50 100 100 100 100 100 -11- ７．中詰め注入工次の手順で中詰め注入を行う。１）注入口の取付本管の両端をさや管に固定し、注入口及び空気抜き口を取り付ける。２）注入機械設置立坑上部にグラウトポンプ、ミキサー、タンクを設置する。３）注入材料配合表のとおり。４）注入工さや管と本管の空隙部に中詰め注入材を注入する。注入材料をミキサーでよく混合し、グラウトポンプで低圧注入する。図−１１注入工設備図表−６中詰め注入材標準配合表 3 （１m 当り）種目形状・寸法単位セメント普・ポｋｇ５００ｋｇ１００ベントナイト水 @ -12- 数量８００８．滑材注入工推進管の外周面の摩擦抵抗を低減し、推進距離を向上させるために滑材の注入を行う。（１）玉石・転石混り砂礫の推進においては、推進開始から終了まで滑材の注入が必要である。（２）岩盤においては、推進管の径によって表−７の距離を超える場合には推進開始から終了まで滑材注入が必要である。表−７岩盤で滑材が必要となる限界距離 φ 400 鋼管 φ 500 60m以上 100m以上 φ 600 φ 700 φ 800 90m以上 80m以上 70m以上（３）玉石・転石混り砂礫における注入量は、浸透量も考慮し管外径＋８０㎜とし、岩盤においては管外径＋４０㎜とする。（４）注入材料滑材の配合は表−８による。表−８滑材の配合 3 （１リットルm 当り）種目形状・寸法単位ベントナイト 250ﾒｯｼｭｋｇ１２５ＣＭＣｋｇ４マッドオイル㍑ハイゲルｋｇ水 3 m 数量４０２０.９注通常の滑材が散逸するような透水係数の大きな地盤および滞水が多い地盤では、推進管に過大な土圧作用が加わり所定の推進距離の施工が困難となる事や、施工精度に支障をきたす恐れがあります。上記の様な地盤条件においては、瞬結性の滑材を注入する事により先導体後方の地盤を硬化させる事で施工を可能にします。 -13- ９．坑口工玉石・転石混り砂礫及び岩盤においても滑材注入を必要する場合には滑材の流出を防ぎ、又土砂の立坑内への流入を防止するために推進開始前に坑口を取り付ける。図−１２坑口止水器標準図表−９坑口止水器寸法表推進管呼径 φ 400 φ 500 φ 600 φ 700 φ 800 φ 800 鋼管鋼管鋼管鋼管鋼管ﾋｭｰﾑ管ﾋｭｰﾑ管ﾋｭｰﾑ管ﾋｭｰﾑ管ﾋｭｰﾑ管推進管外径Ａ 406.4 508.0 609.6 711.2 812.8 960 1 080 1 200 1 310 1 430 押え板内径Ｂ 510 610 710 810 920 1 030 1 150 1 270 1 380 1 500 坑口胴径Ｃ 550 650 770 870 980 1 100 1 220 1 340 1 450 1 570 押えゴム内径 310 410 510 610 710 840 960 1 060 1 170 1 290 坑口総外径Ｄ 610 710 830 930 1 040 1 220 1 340 1 460 1 570 1 690 坑口胴長Ｌ 250 250 300 300 300 400 400 400 400 400 項目推進管種類 -14- φ 900 φ 1000 φ 1100 φ 1200 １０．立坑（１）円形発進立坑図−１３円形発進立坑支持架台２０００∼２５００推進管Ｌ１ＤＬ２支持架台芯高ｈｔＬ２Ｌ１基礎コンクリート表−１０円形立坑の適用条件使用機種４００型６００型８００型立坑径Ｄ㎜ φ 3000 φ 3500 φ 4000 使用管長ｍ１.０１.０１.０支持架台鋼材 − H-250 × 250 H-250 × 250 H-300 × 300 支持架台Ｌ１㎜７００１０００１０００支持架台Ｌ２㎜１０００１８００１８００基礎コンクリートｔ㎜２５０２５０３００芯高ｈ㎜６５０７００８５０備考 ※１ 400型でφ2500、600型でφ3000、800型で φ3500の立坑を用いる場合には、日進量は標準日進量×０．９とする。 -15- （２）小判形発進立坑図−１４小判形発進立坑支持架台２０００∼２５００推進管Ｌ１ＤＬ２Ｌ支持架台芯高ｈｔＬ１基礎コンクリートＬ２表−１１小判形立坑の適用条件使用機種４００型６００型８００型立坑幅Ｄ㎜２５００２５００３０００立坑長Ｌ㎜４５４１４８５５５０４１使用管長ｍ２.０２.０２.０支持架台鋼材 − H-250 × 250 H-250 × 250 H-300 × 300 支持架台Ｌ１㎜７００１０００１０００支持架台Ｌ２㎜１０００１８００１８００基礎コンクリートｔ㎜２５０２５０３００芯高ｈ㎜６５０７００８５０備考 -16- （３）斜め発進の場合の限界角度小判形立坑で斜め発進を行う場合の限界発進角度（参考値）は、各推進機のタイプ別に以下のとおりである。図−１５斜め発進参考図２５００ ① ４００型２５゜４５４１２５００ ② ６００型１５゜４８５５１５゜５０４１ -17- ３０００ ③ ８００型１１．施工プラント配置標準的な施工プラント配置を次に示す。図−１６施工プラント配置図コンプレッサー大ハンマー用道具置場油圧ユニット発電機立坑防音シートまたは防音パネル３．６ｍ×９．０ｍ、ｈ＝３．６ｍ水槽滑材置場滑材プラント６．０コンプレッサー小ハンマー用１０．０ ※．防音シート（パネル）は、騒音対策が必要な場合に設置する。図−１７防音パネル施工概要図表−１３防音パネルの性能（参考）音響透過損失 (dB) １８以上２３以上ｈ＝３．６ｍ周波数（ Hz）５００１０００．３９．０ｍ ※．防音仕様につきましては別途積算が必要です。 -19- ｍ６１２．標準工程以下の条件での標準的な施工工程を示す。推進距離：５０ｍ（１スパン）さや管径：５００㎜本管径：２５０㎜日数工程表（標準的な例）種目 ※．１目盛１日搬入機材搬入１日推進設備工初期掘進工（岩盤の場合のみ）先導体据付工推進設備３日１．５ｍ÷日進量 0.5 日 48.5ｍ÷日進量推進工先導体撤去工 0.5 日＋ 50m ÷ 15m/ 日＝４日最終ずり出し、清掃推進機械坑外撤去１日＋ 0.5 日＝ 1.5 日最終管内測量スペーサー加工 0.6日＋ 2.7 日＝3.3日本管挿入工中詰め注入設備工 3 3 0.5 日＋ 6.6m ÷5ｍ / 日＝２日中詰め注入工機材搬出工 1.5 日＋ 1.5 日＝３日後片付け、清掃注１．既設人孔における先導体撤去工日数は１．０日となる。注２．同じ立坑における反転推進の推進設備、推進機の坑外撤去は上記工程表と同じ日数となる。注３．立坑間の機材移動工日数は０．５日となる。注４．１発進立坑より２スパン推進の時は、中詰め注入設備工、機材搬出工、後片付け清掃工は各１回とする。 -20- １３．計算による許容推進延長の検討（１）考え方ハードロック工法は硬質地盤を対象とした推進工法であり、掘進時に２０㎜程度のオーバーカットを行うため、地山の自立及び滑材により推進抵抗は非常に小さいものとなっている。従って、軸方向の必要推進力が小さいために反力壁は必要としない。また工法の特徴として、鋼管を回転させることにより先端に取り付けた掘進機のエアハンマーで推進方向を制御しながら打撃破砕・推進するようになっている。この場合、打撃破砕の抵抗は無視できるほど小さい。ただし、砂礫地盤の場合などでは、緩み土圧による鋼管の締め付け力が推進機の鋼管回転力を上回る場合がある。従って、ハードロック工法における許容推進延長は通常の推進のように、管軸方向の推進力で決まるのではなく推進機の回転力に対する地山の締め付け力の大きさで決定される。つまり推進機の回転力を下回る地山の締め付け力が働く範囲が、許容推進延長となる。（２）推進管に作用する鉛直等分布荷重の算定鉛直土圧と活荷重による鉛直等分布荷重は次式で求める。ｑ＝ｗ＋ｐ記号ｑ：管に作用する全鉛直等分布荷重（ kN/ ㎡）ｗ：土による鉛直等分布荷重（ kN/ ㎡）ｐ：活荷重による鉛直等分布荷重（ kN/ ㎡）１）土による鉛直等分布荷重テルツァギーの緩み土圧を用いる。ｗ＝ γ− ２・ＣＢｅ・Ｃｅ図−１８テルツァーギの土荷重 -21- Ｃｅ＝Ｂ２・Ｋ・μ Ｂｅ＝Ｂｔ・ −２・Ｋ・μ・Ｈ／Ｂｅ１−ｅ１＋ｓｉｎ（４５°−φ／２）ｃｏｓ（４５°−φ／２）記号ｗ：土による鉛直等分布荷重（ kN/ ㎡） γ ：土の湿潤重量（ kN/ A ）ｃ：土の粘着力（ kN/ ㎡）Ｂｅ：土の緩み幅（ｍ）Ｂｔ：トンネル直径（ｍ）（＝Ｂｃ＋０．０４）Ｂｃ：管外径（ｍ）Ｃｅ：テルツァギーの土荷重係数（ｍ）Ｋ：側方土圧係数（１ . ０） μ ：土の摩擦係数（ｔａｎφ） φ ：土の内部摩擦角（度）（φ＝ 15+ 15 ・ N °≦４５°、Ｎ：Ｎ値）Ｈ：土被り（ｍ）２）活荷重活荷重は、図−１９に示すように地中に分布するものとする。ＰＰＰ θ ＨＣａ図−１９輪荷重の分布 -22- ２Ｐ（１＋ｉ）×β ｐ＝Ｃ（ａ＋２Ｈ・ｔａｎθ）ここに、ｐ：活荷重Ｈ：土被りＰ：後輪荷重（＝１００ kN）ａ：タイヤの接地長（＝０．２ｍ）Ｃ：車輌の占有幅（＝２．７５ｍ） θ ：荷重の分布角（一般に４５°）ｉ：衝撃係数（表−１４） β ：低減係数（表−１５）表−１４衝撃係数Ｈ（ｍ）Ｈ≦１．５１．５＜Ｈ＜６．５Ｈ≧６．５ｉ０．５０．６５−０．１Ｈ０表−１５断面力（断面を考慮した）低減係数土被りＨ≦１ｍかつ左記以外の場合内径Ｂ≧４ｍの場合 β １．００．９活荷重の計算には「道路橋示方書・同解説」（日本道路協会発行）に定められたＴ−２５の後輪荷重を用いることを標準とする。しかし、大型車の乗り入れが無いことが確実な場合には、別途検討するものとする。 -23- Ｐｑ（３）許容推進延長の算定鋼管に作用する鉛直力：ＰＦ摩擦力：ＦＤ摩擦係数：μ 回転滑材による摩擦の低減係数：α とすると、ＦＰ＝ｑ・ＤＦ＝ α・μ・ＰＰ＝ α・μ・ｑ・Ｄ α・μの大きさは、通常 α・μ＝０．１５とする。回転抵抗力Ｍｏは、Ｍｏ＝Ｆ・Ｄ許容推進延長Ｌは、推進機の回転力Ｍａに対し、次式で表される。Ｍｏ・Ｌ＝Ｍａ従って、鋼管の回転抵抗によって決まる推進延長Ｌは、次式で表すことができる。Ｌ＝Ｍａ／Ｍｏ -24- ｑ許容推進延長の検討例１．設計条件（１）地盤地盤の種類：玉石混じり砂礫Ｎ値：５０以上単位体積重量：γ＝２１ kN/ A 内部摩擦角：φ＝４０ ° 粘着力：Ｃ＝０ kN/ ㎡（２）推進管鋼管呼び径：Ｄｏ＝５００㎜鋼管外径：Ｄ＝５０８㎜（３）平均土被りＨ＝６．０ｍ（４）推進延長Ｌ＝５０ｍ（５）推進機使用機種：６００型許容回転力：Ｍａ＝９６．７ kN ・ m -25- ２．推進管に作用する鉛直等分布荷重の算定鉛直土圧と活荷重による鉛直等分布荷重は次式で求める。ｑ＝ｗ＋ｐ記号ｑ：管に作用する全鉛直等分布荷重（ kN/ ㎡）ｗ：土による鉛直等分布荷重（ kN/ ㎡）ｐ：活荷重による鉛直等分布荷重（ kN/ ㎡）（１）土による鉛直等分布荷重テルツァギーの緩み土圧を用いる。２・Ｃｗ＝ γ− Ｃｅ＝Ｂ２・Ｋ・μ Ｂｅ＝Ｂｔ・・ＣｅＢｅ１−ｅ −２・Ｋ・μ・Ｈ／Ｂｅ１＋ｓｉｎ（４５°−φ／２）ｃｏｓ（４５°−φ／２）記号ｗ：土による鉛直等分布荷重（ kN/ ㎡） γ ：土の湿潤重量（ kN/ A ）ｃ：土の粘着力（ kN/ ㎡）Ｂｅ：土の緩み幅（ｍ）Ｂｔ：トンネル直径（ｍ）Ｂｃ：管外径（ｍ）Ｃｅ：テルツァギーの土荷重係数（ｍ）Ｋ：側方土圧係数（１ . ０） μ ：土の摩擦係数（ｔａｎφ） φ ：土の内部摩擦角（度）Ｈ：土被り（ｍ） -26- 地盤の内部摩擦角 φ＝粘着力ｃ＝単位体積重量 γ＝ 40 ° 0 kN/ ㎡ 21 kN/ Ｂｃ＝土被りＨ＝ 6.00 ｍトンネル径Ｂｔ＝ 0.508 ＋＝ 0.548 ｍＢｅ＝Ｃｅ＝ A 0.84 （ tan φ） 0.04 0.829 ｍＢｅ／（ 2 ・ K ・μ）× (1-exp(-2 ・ K ・μ・ H/Be）） 0.494 ＝土による鉛直等分布荷重ｗ＝土の摩擦係数 μ＝Ｂｔ・（ 1+sin(45 ° - φ /2) ／ cos(45 ° - φ /2)) ＝ﾃﾙﾂｧｷﾞｰの土荷重係数１ 0.508 ｍ鋼管の外径土の緩み幅側圧係数Ｋ＝（γ -2C/Be) ・ Ce ＝ 10.4 kN/ ㎡活荷重による等分布荷重ｐ＝ 5.6 kN/ ㎡ 16.0 kN/ ㎡全等分布荷重ｑ＝ｗ＋ｐ＝鉛直力：Ｐ鋼管に作用する摩擦力：Ｆ摩擦係数：μ ＰｑＰ＝ｑ・Ｄ＝＝ 16.0 × 8.1 0.508 kN/m ＦＤ滑材を使用する事により、摩擦係数μを α・μ＝回転 0.15 に低減できるとすると、ＦＦ＝Ｐ・α・μ ＝ 8.1 × 0.15 ＝ 1.22 Ｐ kN/m 回転抵抗力Ｍｏは、Ｍｏ＝Ｆ・Ｄ＝ 1.22 × ＝ 0.620 kN ・ m/m 許容推進延長 0.508 @ は、推進機の回転力Ｍａに対し、次式で表される。Ｍｏ・Ｌ＝Ｍａ ∴ Ｌ＝Ｍａ／Ｍｏ＝ 49.000 ／ 0.620 ＝ 79.093 m ≧ 50.000 m -27- −ｏｋ− ｑ