改良土とジオグリッドを組み合わせた補強土壁の開発伊藤秀行 1・斉藤知哉 2・佐藤文雄 3 筆者らは補強土壁の壁面部分に改良土を配置し、ジオグリッドと組み合わせる新しいタイプの補強土壁の開発を進めてきた。改良土とジオグリッドの引抜き実験や模型載荷実験、現場施工実験などをへて、実施工例も８例（平成 13 年 8 月現在）にのぼっている。ここでは模型実験や現場実験などで測定されたデータから土圧や地盤反力の作用状態、ジオグリッドのひずみ分布などを示し、補強メカニズム等を考察する。その結果、改良土は一体として挙動し、改良土の効果によりパネルにはほとんど土圧が作用しないこと、また、ジオグリッドに発生するひずみより、改良土とジオグリッドを組み合わせる補強効果が発揮されることなどが確認できた。またあわせて、実施工例を紹介する。キーワード：改良土，ジオグリッド，計測，補強効果，施工１．はじめに改良土とジオグリッドを組み合わせた補強土壁の概念図を図−１に示す。本工法の特長は以下の点が挙げられる。・改良土の強度を補強土の設計に取り入れる・改良土の効果によりジオグリッドの使用量が減る・盛土材は砂質土に限定されるものでなく、現地発生土が有効利用できる・パネルとジオグリッドは連結せず、ジオグリッドは改良土中に定着させる・改良土には短繊維を混合し、じん性や対浸食性の向上を図る開発に当たっては、短繊維を混合した改良土の強度特性や改良土中のジオグリッドの引抜き試験などの要素実験，模型載荷実験および現場での施工実験などを進めると同時に、設計法の構築も進めてきた。設計は基本的に、(財)土木研究センターの「ジオテキスタイルを用いた補強土の設計・施工マニュアル 1) 改訂版」（平成 12 年 2 月）に準じて行うが、改良土の効果を設計に取り入れる点などは「同マニュアル」の原理を応用して独自に構築している。本稿では、模型載荷実験や現場施工実験および施工事例での計測データから、改良土とジオグリッドを組み合わせた補強効果や地盤内の応力状態について検証する。その結果、改良土は一体として挙動し、壁面パネルジオグリッド補助ｱﾝｶｰパネル基礎図−１ 2 基盤改良土を用いた補強土壁の概念図改良土の効果によりパネルにはほとんど土圧が作用しないこと、また、ジオグリッドに発生するひずみより、改良土とジオグリッドを組み合わせる補強効果が発揮されることなどが確認できた。２．模型載荷実験 (1)実験概要 a)土槽実験土槽は幅 80cm ×長さ 200cm ×高さ 150cm で模型盛土構築に当たっては土槽側面に小割のテフロンシートおよび保護用ゴムを配し、摩擦除去に努正会員，大日本土木（株）技術研究所開発技術部，主任研究員正会員，大日本土木（株）技術研究所開発技術部，主任研究員 3 大日本土木（株）技術研究所開発技術部，課長代理 1 改良土：短繊維混合安定処理土（現地発生土＋固化材＋短繊維）（〒 350-1331 埼玉県狭山市新狭山 1-1-1）（同上）（同上） (2)実験結果および考察 a) 施工終了後図−３(a)に施工終了直後と載荷試験直前(施工終了後１週間後)に測定した壁面パネルおよび改良土裏の土圧をまとめる。図中には同時に理論土圧(試行くさび法により算出)を波線で示す。図−４(a)には同様にジオグリッドのひずみを示す。改良土のない Case.1 の壁面パネル土圧は、最大 3.5kN/㎡程度であり、施工終了直後も１週間後も大差ない(１週後の方が若干大きい)。これに対し、改良土のある Case.2， Case.3， Case.4 では、改良土裏土圧が相対的に大きいにもかかわらず、壁面パネル土圧は小さく、さらに施工終了直後よりも１週間後表−１盛土材の物理特性川砂 2.757 8.5 0 90 6 4 A･C 1.521 21.7 ３土粒子の密度 ρs (g/cm ) 自然含水比 ωn (％) れき分(％) 砂分 (％) 粒度特性ｼﾙﾄ分 (％) 粘土分(％) 試験方法３締固め ρdmax(t/m ) 特性 ωopt (％) 山砂 2.679 3.8 28 58 10 4 A･C 1.909 12.0 ｺﾝｸﾘｰﾄﾊﾟﾈﾙ改良土（短繊維混合安定処理土）ｺﾝｸﾘｰﾄﾊﾟﾈﾙ補助ｱﾝｶｰ 500 500 1,190 500 500 1,500 500 500 1,500 ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ 1,640 440 (a)Case.1 ｺﾝｸﾘｰﾄﾊﾟﾈﾙ改良土（短繊維混合安定処理土） 750 ｺﾝｸﾘｰﾄﾊﾟﾈﾙ改良土（短繊維混合安定処理土） 750 500 補助ｱﾝｶｰｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ 500 ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ 1,500 1,200 (b)Case.2 500 めている。 b)実験材料 ①盛土材：盛土材には自然含水比状態の川砂(表− １)を用いた。 ②改良土：改良土は山砂(表−１)に、セメント系固 3 化材を 50kg/m ，ビニロン短繊維(長さ 30mm，太さ 3 約 43 μ m)を 0.05 ％/m 混合した。改良土の強度は、ｑu ＝ 280kN/㎡(６日気中＋１日水浸強度)である。 ③ジオグリッド：実験に用いたジオグリッドは、目合 166mm × 22mm の一軸延伸のジオグリッドであり、引張り強度 34.3kN/m(ﾃﾝｻｰ SR35)のものを用いた。 c)盛土の施工 3 改良土は締固め密度がρt ＝ 1.925t/m ( 1･Ec × 90 ％)となるように、一層仕上り厚 6.25cm で人力によりランマーで締固めた。盛土は締固め密度ρt ＝ 3 1.57t/m (ωn，1･Ec 突き固め結果)となるように、一層仕上り厚さ 12.5cm でプレートコンパクタにより転圧した。なお、盛土作製中にはＲＩでの密度および含水比を測定し、各ケースともほぼ同様の盛土状態となっているを確認している。 d)測定項目施工中および載荷試験中にわたる測定項目は、壁面パネル土圧，改良土裏土圧，土槽底面鉛直土圧およびジオグリッドのひずみである。載荷試験時にはこれに加え、載荷重および壁面パネル水平変位，載荷板鉛直変位，改良土天端鉛直変位を測定した。 e)載荷方法載荷試験は盛土完成後１週間後に行った。載荷方法は、幅 78cm ×奥行き 119cm の載荷板をのり肩から 44cm 離した位置(改良土の幅)に設置し、２台の油圧ジャッキで等圧力に載荷する応力制御式とした。荷重は段階的に加え、各荷重ステップでの荷重保持時間は 10 分間とした。 f)実験ケース実験ケースを図−２に示す。Case.3 と Case.4 の違いは、改良土を用いた場合に、壁面パネルとジオグリッドを連結するかしないかの違いである。 440 1,200 440 (c)Case.3 1,200 (d)Case.4 図−２実験ケースの方が低減している。これは改良土が養生期間とともに強度発現し、自立性が高まることでパネルに作用する土圧が低減するものと考えられる。ジオグリッドのひずみは、改良土のない Case.1 では h ＝ 25cm(下)と h ＝ 75cm(中)に壁面パネル近くで伸びひずみが生じている。これに対し、改良土のある Case.3，Case.4 ではジオグリッド全長にわたるひずみ分布は Case.1 と類似しているが、盛土中のジオグリッドには伸びひずみはほとんど発生しない。これはある幅を持った改良土による壁に自立性があり、盛土にはほとんど変形が生じていない結果と考えられる。 b) 載荷試験図−３(b)，図−４(b)は載荷試験開始を初期値０とした載荷試験中の測定値を示す。Case.1 では、壁面の変形モードは中段のパネルがはらみ出すモードとなる。これに対し、Case.2 では、改良土が一体となり転倒していく変形モードとなり、さらにジオグリッドを敷設することでその変形量が抑制される結果が得られた。この時、ジオグリッドに発生するひずみを見ると、Case.1 ではジオグリッドの伸びひずみの最大値の発生位置は各段で異なり、すべり面に沿って最大の伸びひずみが発生していると考えられ１５０１５００ −５０５１００５０５００５１００ −２．５１００５０５０５１０１５０５．０５０５００５１０５０５０６４２０００ −２００２０４０６０８０ −２００２０４０６０８０パネル土圧( kN／㎡) １５０５０１００５０５０６４２０００ −２００２０４０６０８０ −２００２０４０６０８０パネル水平変位(mm ) パネル土圧( kN／㎡) １５０改良土裏土圧 (k N ／㎡ ) １５０ C a se . 4 ５０ Case.4 １００１００５０５０ C a se . 4 ０１０８１０．０ Case.3 １００ C a se . 3 １００５．０改良土裏土圧 (k N ／㎡ ) １５０ C a se . 3 ０１０８６４２０００ −２００２０４０６０８０ −２００２０４０６０８０パネル水平変位(mm ) 改良土裏土圧(kN／㎡ ) Case.2 １００ C a se . 2 １５００ −２．５１５０ (cm) (c m) １００パネル土圧( kN／㎡) １００パネル水平変位(mm ) １０．０ Ca se.4 １００５０１５０改良土裏土圧(kN／㎡ ) １５０パネル土圧(kN／㎡) ００ −２００２０４０６０８０ C a se . 2 １０００ −２．５ Case.4 ０ −５２ (cm) Ca se.3 １０００４１５００１０８１０．０盛土高さ (cm) Case.3 パネル土圧(kN／㎡) ６ (cm) ５．０改良土裏土圧(kN／㎡ ) １５００ −５５０１００盛土高さ盛土高さ１００盛土高さ (cm) Ca se.2 ○： 59 kN/m 2 △：137 kN/m 2 □：196 kN/m 2 ---：試行くさび土圧（196 kN/㎡） C a se . 1 パネル水平変位(mm ) Case.2 パネル土圧(kN／㎡) ５０１５０１５０１５０１０００１０８１０パネル土圧(kN／㎡) １５００ −５盛土高さ盛土高さ ●：施工終了時 ▲：１週間養生後 ---：試行くさび土圧５０盛土高さ C a se . 1 １００１００３．施工実験１５０ (cm) (cm) Case.1 盛土高さる。これに対し、 Case.3， Case.4 では改良土との境界で最大の伸びひずみが発生し、上部ほど大きく、壁面変形量の抑制にジオグリッドの効果が発揮されていることがうかがえる。改良土の強度が発現し、載荷試験直前にはほとんど作用していなかった Case.3， Case.4 の壁面パネルに作用する土圧は、載荷試験においても、改良土裏に作用する土圧に比較して小さく、改良土の効果によりパネルへの土圧の影響は小さいことが確認できた。また、改良土とジオグリッドを組み合わせる構造で、ジオグリッドをパネルと連結することの有無による差異はほとんどないことが確認できた。 (a) 施工終了後パネル土圧( kN／㎡) 改良土裏土圧 (k N ／㎡ ) (b) 載荷試験時 (1)実験概要図−３測定結果−１(パネル土圧，改良土裏土圧，パネル水平変位) a)施工図施工概要図を図−５に、断面図を図 ●：施工終了直後 Case.1 Case.3 Case.4 ▲：１週養生後 −６に示す。 h＝125cm b)実験材料改良対象土にはまさ土、盛土材には再生砕石を用いた。また改良材には、 h＝75cm 固化材（タフロック TL-3）と短繊維（ビニロン製，長さ 30mm，太さ約 43 μ m） h＝25cm を用いた。改良土の設計強度(６日気中＋１日水浸強度)は qu=290 kN/㎡であジオグリッド敷設長およびひずみゲージ位置 3 (a) 施工終了後り、配合試験では最低混合量 30kg/m 以 ○:q＝ 59 kN/m 下でも満足する結果となった。しかし、 △:q＝137 kN/m Case.1 Case.3 Case.4 3 □:q＝196 kN/m 本工法では最低混合量を 50kg/m として h＝125cm いるため、固化材の設計混合量は 3 50kg/m とした。短繊維は乾燥重量比で 3 0.05 ％/m とした。現場混合量は割増係 h＝75cm 3 数を 1.5 として、固化材 75kg/m ，短繊 3 維 0.075 ％ /m とした。実験に用いたジオグリッドは、目合 166mm × 22mm の h＝25cm 一軸延伸のジオグリッドであり、引張ジオグリッド敷設長およびひずみゲージ位置り強度 34.3kN/m(ﾃﾝｻｰ SR35)のものを用 (b) 載荷試験時い、壁面材にはプレキャストコンクリ図−４測定結果−２（ジオグリッドのひずみ）ートパネルを用いた。 c)測定項目 (2)実験結果および考察本工法の応力状態を確認するため、施工中におけ a) 施工状況る底面，改良土裏，パネルに作用する土圧をそれぞ施工は、パネルの設置、改良土の混合・施工、盛れ３点ずつ、および各段におけるジオグリッド，補土の施工、ジオグリッドの敷設を順次繰り返しなが助アンカーに発生するひずみの計測を行った（図− ら補強土壁を構築していく。写真−１に施工状況を５，６参照）。示す。改良土の混合がクリティカルになるものの施工上は特に問題は生じなかった。ジオグリッドのひずみ（施工終了後）（％）１．００１．０００．７５０．７５０．５００．５００．２５０．２５０．２５０．０００．０００．００ −０．２５１．００ −０．２５１．００ −０．２５１．０００．７５０．７５０．７５０．５００．５００．５００．２５０．２５０．２５０．０００．０００．００ −０．２５１．００ −０．２５１．００ −０．２５１．０００．７５０．７５０．７５０．５００．５００．５００．２５０．２５０．２５０．００ −０．２５０ジオグリッドのひずみ（載荷試験）（％）１．０００．７５０．５００．００２０４０６０ −０．２５８０１００１２０００．００２０４０６０ −０．２５８０１００１２００１．００１．００１．０００．７５０．７５０．７５０．５００．５００．５００．２５０．２５０．２５０．０００．０００．００ −０．２５１．００ −０．２５１．００ −０．２５１．０００．７５０．７５０．７５０．５００．５００．５００．２５０．２５０．２５０．０００．０００．００ −０．２５１．００ −０．２５１．００ −０．２５１．０００．７５０．７５０．７５０．５００．５００．５００．２５０．２５０．２５０．００ −０．２５００．００２０４０６０ −０．２５８０１００１２００２０４０６０８０１００１２０ 2 2 2 ０．００２０４０６０ −０．２５８０１００１２００２０４０６０８０１００１２０ 3 一軸圧縮強さ（kN/m2） 3 0 30 (3)まとめ施工実験により以下の点が確認できた。・改良土による壁には、鉛直・水平とも施工状況に応じた土圧が作用し、その土圧はほぼ理論値と整合した値となった。 50 ○ 70 50 TL-3E 10分 50分 Case.1 50 高炉室内混合：設計混合量として50kg／m 3 を選択試験条件コア Case.2 現場混合：割り増し係数＝1.5→ 75kg／m 3 図−７現場混合した改良土の一軸圧縮試験結果 1,000 1,000 250 1,000 125 375 250250 100 3,000 1,000 500 ３ｍ 0.5ｍ 375 625 １１ｍＡ−Ａ断面 100 1,600 b) 改良土の強度確認壁面パネル改良土本工法では施工に先立ち、補助アンカーＬ＝1.0m ジオグリッドＬ＝3.7m 改良土の配合試験を実施し、設計により設定された改良土土圧計設置位置水平排水材の必要強度を満足する固化Ａ 1:0.5 材，短繊維の混合量を求める必要がある。現場では、求め 1,000 2,700 土圧測定位置２５ｍられた配合量に割増係数を乗 650 Ａ図−５施工概要図図−６施工断面図じた量を混合するが、現地で施工された改良土の強度発現性やばらつきがどの程度となるかを確認する必要がある。そこで本実験において、現場で施工された改良土の強度発現性およびばらつきを一軸圧縮強度により確認した。バックホウにより現場混合した改良土の一軸圧縮試験結果を図−７にまとめる。現場混合の試料を採取して作製した供試体の一軸圧縮強度は、室内の配合試験の強度より大きく、試料の (a)改良土撹拌，混合 (b)パネル設置状況採取を混合時間によって変化させた場合は、混合時間が長いほど強度は大きくなり、バラツキも小さくなった。また、現場転圧後、コア抜きして作製した供試体でも、供試体の乱れが考えられるにもかかわらず、概ね現場必要強度を満足することから、改良土の強度安定性を確認できた。 c) 測定ﾃﾞｰﾀ (c)連結金具,補助アンカー設置状況 (d)改良土投入，敷き均し ①施工中の土圧底面土圧および改良土に作用する土圧は盛土構築にともない増加するが、パネルに作用する土圧は計測位置での施工時に土圧が大きく作用するものの、改良土が固化するとほとんど作用しないことが確認できた。 ②内部応力状態図−８に 7 層目(盛土 1.75m)完了時点および (e)改良土転圧 (f)ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ敷設状況施工終了時の盛土内部の応力状態を示す。改良写真−１施工状況土により一体化した壁には、鉛直（改良土背面），水平（改良土底面）とも施工状況に応じた土圧 2500 短繊維混合量（TL-3E,高炉は無し）が作用している。パネルに作用する土圧は、改良土：室内0.05％／m →現場0.075％／m 2000 の敷均し，転圧時（未固化時）に一時的に土圧を受けるものの、その後改良土の固化が進むことで、パ 15 0 0 ネルにはほとんど土圧は作用しなくなる。また、ジオグリッドには全般に引張り力が作用し、その中で実際の混合量としての現場必要強度 10 0 0 ○ も、改良土と盛土の境界に引張り力のピークが見られ、安定に寄与しているものと考えられる。その値 500 はそれほど大きいものではなく、安定状態あるもの設計強度290kN／㎡→ と言える。ﾊﾟﾈﾙに作用する土圧改良土に作用する土圧ジオグリッドに発生するひずみ（kN／㎡）（kN／㎡）（％） 3 .0 盛土高さ（m）・壁面パネルには、施工状況に応じた土圧が一時的に作用したが、改良土が固化することにより土圧は作用しなくなった。・ジオグリッドには全体的に引張り力が作用し、本工法の安定性に寄与した。４．現場計測 0 10 2 0 30 改良土盛土 0 .5 補助ｱﾝｶｰに作用する力（N） 2 .5 500 0 .1 2 .0 -1 0 0 -0 .3 1.5 500 0 .1 1.0 -1 0 0 -0 .3 0 .5 500 0 .1 -1 0 0 -0 .3 0 .5 0 .5 0 .0 底面土圧（kN／㎡） 20 30 (欠測) -0 .5 ●：７層目終了時 ○：施工終了時（11層） - - - -：施工終了時理論値 0 10 0 200 図−８施工中の補強盛土内部の応力状態改良土ｃ=160kN/m2 γ= 19kN/m3 ひずみ測定箇所 ▽310.000 改良土裏土圧計 5,000 12層目ﾊﾟﾈﾙ裏土圧計 4層目測定装置 200 500 削 (2)計測結果および考察図−10に、施工中および施工終了後の各土圧の経時データを示す。図−11には、各土圧ならびにジオグリッドに発生するひずみを施工段階および経時日毎にまとめる。この現場で骨材投入設備が本格稼働したのは５月中旬からであり、それまでは施工終了後から各土圧ならびにジオグリッドのひずみはほぼ安定した状態にあることがわかる。ただ、パネル水 10 .5掘 1:0 (1)概要 a)適用断面図−９に適用断面を示す。壁の直高さは H ＝ 5.5m である。適用現場は岡山県のダム建設現場であり、工事中は骨材投入設備として（写真−２）使用され、工事完了後はダムの整備用道路の一部として供用される。場所はダム湖内であり、一時的に水没する予定もあり、設計では盛土に残留水位が残った状態の設計を行っている。 b)使用材料 ①盛土材：盛土材には現場内で掘削された岩塊混じり粘性土を用いた。 ②改良土：改良対象土は現場内で掘削された砂質土 3 に、高炉セメントＢ種を設計混合量 60kg/m （現場 3 混合量＝ 84kg/m ）混合した。改良土の目標設計強度は、ｑu ＝ 320kN/㎡(６日気中＋１日水浸強度)である。 ③ジオグリッド：使用するジオグリッドは、目合 166mm × 22mm の一軸延伸のジオグリッドであり、設計より、引張り強度 34.3kN/m(ﾃﾝｻｰ SR35)のものを用いた。 c)盛土の施工 3 改良土は締固め密度がρd ＝ 1.48t/m ( 1･Ec × 90 ％)以上となるように、一層仕上り厚 25cm で 1t ﾊﾝﾄﾞｶﾞｲﾄﾞ式振動ﾛｰﾗｰおよびﾌﾟﾚｰﾄｺﾝﾊﾟｸﾀにより転圧した。施工途中の現場密度試験の結果、改良土の締固 3 め密度はρd ＞ 1.5t/m 以上を得ていることを確認した。背面の盛土も一層仕上り厚 25cm で、改良土と同時に敷均し・転圧を行った。 d)測定項目施工中および骨材投入設備として供用中の測定項目は、壁面パネル土圧，改良土裏土圧，改良土底面鉛直土圧およびジオグリッドのひずみである。 0 ▽304.300 500 1,000 図−９写真 −２底部土圧計 2,600 適用断面供用状況平土圧が 4／21 頃まで土圧を測定しているように見えるが、これは土圧ではなく計測時刻の影響によるコンクリートの温度応力であると考えられる。4／21 以降、計測時刻を変えてコンクリートの温度応力の影響を避けるとパネル水平土圧はほぼゼロで推移している。骨材投入設備が本格始動を始めた、すなわち、壁面近傍において 10t ダンプトラックによるコンクリート用砕石の荷下ろし作業（ダンプアップ作業 ---写真−２）が頻繁に行われるようになった５月中旬ﾊﾟﾈﾙ下鉛直土圧改良土下鉛直土圧改良土裏水平土圧(H=1.0m) 改良土裏水平土圧(H=3.5m) ﾊﾟﾈﾙ水平土圧(H=1.0m) 15.0 盛土高さ土圧経時ﾃﾞｰﾀ 260 240 220 200 180 160 140 120 100 80 60 40 20 0 -20 13.0 9.0 7.0 5.0 3.0 1.0 7/28 7/14 図−10 計測値経時データ 5.0 ﾊﾟﾈﾙに作用する土圧（kN／㎡）改良土に作用する土圧（kN／㎡）ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞに発生するひずみ（％）改良土盛土 0 .5 4 .5 0 .1 4 .0 -0 .3 0 .5 3.5 0 .1 3.0 -0 .3 0 .5 2 .5 0 .1 2 .0 -0 .3 0 .5 1.5 0 .1 1.0 -0 .3 0 .5 0 .5 0 .1 -0 .3 0 2 0 4 0 6 0 8 0 10 0 0 2 0 4 0 6 0 8 0 10 0 0 50 底面土圧10 0 （kN／㎡）150 200 2 50 (1)その１----橋台袖部土留め適用例本適用例は現場計測を行った現場と同じ現場で、橋台袖部の土留めに適用された事例である。最大高さは 7.5m で、写真−３に完成後の供用状況を、図 −12に適用断面および展開図を示す。写真のように、供用時には 180t クラスのクローラクレーンが天端を移動するため、設計時にはこの上載荷重を見込ん 6/30 6/2 経時日 -0 .5 ここでは、改良土とジオグリッドを組み合わせた補強土壁の適用事例の一部を紹介する。 6/16 5/5 5/19 4/7 4/21 3/24 3/10 2/24 2/10 1/27 -1.0 0 .0 ５．施工事例 ▲：01 7/25測定（施工終了後173日後） ■：01 6/ 4測定（施工終了後122日後） ●：01 3/29測定（施工終了後 55日後） - - - -：5m盛土時理論値 □：5m盛土時 △：3m盛土時 ○：1m盛土時図 −11 土圧およびジオグリッドのひずみで設計を行った。写真の反対側（上流側）の土留めにも本工法を適用している。施工状況を写真−４に示す。ＢＡＡＢＢ−ＢＡ−Ａ改良土ｃ＝130kN/㎡改良土ｃ＝220kN/㎡ ▼ 29 5.00 500 500 ▼ 29 5.00 ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ（SR55HB) ｌ＝4.0m 500 6,500 3,500 ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ（SR70HB) ｌ＝5.1m 3,000 500 1,800 ▼ 287 .5 0 2,400 写真−３適用事例その１盛土高さ (m) 11.0 1/13 土圧 (kN/㎡) 以降は、改良土裏の土圧が下部，上部とも激しく変動しながら徐々に大きく測定されてきている。これとともに、改良土下の鉛直土圧はわずかに漸増しているものの、パネル下の鉛直土圧が６月下旬より低下してきていることが特徴的である。ただし、ジオグリッドのひずみは大きな変動はなく、ほぼ安定状態にあることがわかる。現時点ではこれらの原因については考察できないが、今後の計測を継続して検討資料とするつもりである。現在までの計測データより以下の点が確認できた。・壁面パネルには施工中も含め、ほとんど土圧が作用しない。・パネル下および改良土下の鉛直土圧の測定結果より、改良土の自重だけでなく、改良土が一体となって背面の盛土からの土圧を受ける挙動を示している。・パネル下に地盤反力が応力集中しない。・ジオグリッドには全般に引張りひずみが発生し、補強材として機能していることがうかがえる。特に、上部のジオグリッドほど相対的に大きな引張りひずみが発生しており、模型載荷実験などで確認された補強効果が実規模の盛土からも確認できた。 3,900 図 −12 適用事例その１展開図，断面図 (a)ジオグリッド敷設 (b)盛土敷均し，改良土転圧写真−４施工事例その１施工状況用しないテンサー工法で施工された。施工状況を写真−６に示す。 26,000 補強土工法ａ 3,429 4,500 (2)その２----既設道路の拡幅工事本工事は既設道路の拡幅工事に用いられた事例で、のり面勾配が１：0.5 である。完成後の供用状況を写真−５に、展開図と断面図を図−13に示す。河川構造物（ボックスカルバート）上への設置となるため、カルバート回りはコンクリート製品を使 (c)盛土敷均し ▽28.472 ａａ−ａ断面 1,750 既設道路面１： 0.5 ジオグリッド(SR35HB) 現況地盤線 ▽28.472 テンサー工法改良土とジオグリッドを組み合わせた補強土壁改良土ｃ＝125kN/㎡写真−５適用事例その２図−13 (a)パネル設置 (b)ジオグリッド敷設，盛土敷均し写真−６施工事例その２ (3)その３----仮設道路への適用事例本工法は改良土とジオグリッドにより構造安定性を保つ工法であり、壁面パネルは構造安定上は必要ない。ただし、美観や浸食防止，また、施工時の改良土の転圧用型枠としての役目をもたせることから、永久構造物として用いる場合には壁面パネルを使用することが基本である。適用事例その２展開図，断面図 (c)施工状況遠景施工状況仮設構造物として本工法を用いる場合には、コスト抑制の面から壁面パネルを使用せず、代わりに大型土のうを使用するような適用方法も可能である。本適用事例は、災害復旧工事現場において、本道の復旧に際し、切り回し道路として仮設的（供用約１年）に用いられた事例である。図−14に断面図を、写真−７に施工状況を示す。のり面勾配は２分勾配であり、壁面パネルと代わりに用いた大型土のうは施工性に極めて優れ、工期短縮にも寄与している。 №33+10.000 ＧＨ＝１２９．５２ 9,670 1,000 4,000 200 1.500％ 800 ｶﾞｰﾄﾞﾚｰﾙ位置(固定位置) 700 4,670 6,400 5,700 大型土のう写真−７ｼﾞｵｸﾞﾘｯﾄﾞ SR35HB 1,000 1,500 適用事例その３施工状況 800 改良土（c=155kN/m2）図−14 適用事例その３断面図６．おわりに参考文献改良土を補強土の壁面部分に用いる全く新しい発想の補強土工法の開発を進め、施工事例も徐々に増加している。施工状況や供用状況から、急勾配盛土としての安定性も十分であり、特に壁面部分の安定性は当然ながら非常に優れていると考えている。また、施工性も従来工法と比較して何ら変わるものでないことが明らかとなっている。今後も、技術の研鑽や普及に努めていく所存であるが、現時点での課題のひとつとして地震時挙動の明確化が挙げられる。この点については平成 13 年度より振動台実験を行い、地震時挙動を明らかにしていく予定である。 1)(財)土木研究センター：「ジオテキスタイルを用いた補強土の設計・施工マニュアル改訂版」, 2000.2. DEVELOPMENT OF A NEW TYPE REINFORCED EARTH WALL USING IMPROVED SOILS COMBINED WITH GEOGRID. Hideyuki ITO,Tomoya SAITO and Fumio SATO A new type of reinforced earth wall was developed , using improved soils combined with geogrid. It had been carried out pull-out tests of the geogrid in improved soils , loading tests on the model and the trial construction of a new type of reinforced earth wall. In this papers, we report the distribution of earth pressures, subugrade reactions and the strain of geogrid of its wall. As a result, it was confirmed that the earth pressures acting on the concrete panel are negligible due to the effect of the improved soils. In addition, geogrid was found to be subjected to tensile strains, indicating that it is effective in contributing the stability of its wall of this kinds.