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1炭化学会誌 9(2)，68-74(2013)
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ット
{研究報告}
関野登特側発
守幸寺争終
F
(サーモカールりを炭化することで，
ット)の開発を進めている。木片炭化マッ
700T の場合，事f:l空 r~Hの克かけの熱伝導率は 0.042
W/mKとなっ
として，炭化の進行で比較的小さな粗空間が連続して大ぎな組空 1
)
5
)1が形成された I
可能性あるいは微調1表
訴の物理的変化によ
キーワード:木片炭化マット，
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1. 絡雷
のプレーナ一緒を原料とし，接着剤 ~n~ 添加の原料
はブレカット工
マットを型枠中
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020-8550，岩手県盛関市上田 3下院 1
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6
8
したのち，防湿フィルムで
ドおよびアンモニア吸着能
I
)
などが検討されてきた。
木片炭化マット
5
)
を表 1t
こ示す。同一
0
400Cで
で詑べると，
7000Cで、最大で、あった。最小の熱伝
350kg/m3，炭化温度 400Cという
0
山内山尚
製造条件(炭化後の密度: 113kg/m3) で得られ，そ
113kg/m3の木
の値は 0.044W/mI
くであった。
は 0.069W/mK
るから，
8
)
であ
こ 0)
3~4
として，
国1 木質小片鱗熱材(左)とそのパネル施工(右)
細分化による対流伝熱の抑制，
などが考えられた 5へ吸湿性の差異に起因する
と熱{云導率の合水率
の 3割程度が
そこで，マッ
とその画像解析を行い，区1
3に
ト
示すような粗空般の
10m m2以上が空 i
域全体の 50%を
熱材では，
えるが，木片炭化マットのそれは 5
菌2 木片能化マット(寸法:約 20cmx2
0仁m x5cm)
2m m 以下の空隙が相対的に多かった。この
対流転熱の差異に起因す
表1 木片炭化マットの熱伝導率 (W/mK)
る
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初対i
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訟
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支
2
5
0
(kg/m3)
300
そこで本研究では，
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0
700
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8
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)
(
7
7
)
(
71
)
(
6
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.
0
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.
0
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(
11
3
)
(
91
)
(
8
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8
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0
.
0
5
0
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.
0
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.
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5
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.
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)
(
12
1
)
(
11
6
)
(
1
1
5
)
0
隙の“見かけ
マット
3
)
この
火災時の遮熱牲にも短れるが
4
)
断熱材の中では熱伝導率が比較的大きく，また，生物
劣化の懸怠など，いくつかの改善点が指摘されている
2
これらの改善を割るため，
との関係を論じる。ここで，“見かけ"
Z
i
iの安気の缶導伝熱，対流伝熱および荘i
空
とは，組空 i
~3 倍の積度で成 ì~ し，これを炭化することでマット
木片炭化マットA
円
競化マット
いずに形状が維持でき，これ
まで，製造条件と熱伝導率の関係
5
.
6
)
ホルムアルデヒ
C
渓す“木片炭化マッド， (匿のが考案された 5
)。木片
i立
、
。
σ、。、。、
マ<"';l
~マ
ー〉屯〉屯，
0
わ
ミ
で
ナ
伊叫
、
げ
2)
空傍:の大きさ (mm
思3 マット組窓際の断菌額分布
(A，
sの条件は毘6に記載)
-69-
cmu
島市いa
岱 Cz
密度を木質小片断熱材と向じ程度(約 100kg/m
つに
5050505AV5AV50
5 5 4 4 6 1 ν 3 2 ゥ“ 1 1
ネルギーが少なく
された{直と
と
，
0
(ぷ)命誌叫吋﹂ V設け}絡問問援制糾州明
される(関 1
)
る
，伝熱モデ、/レを基にしたマット
I~I
j主.下殺のカッコザヲは炭化{去のマッ i、特~l交 Ckg/m'l
して
るデータとなり得るが，その解
釈は定性的な域を脱しない。
炭化 I
品
u
支 (
C
C
)
製造条件
と少なく，
2
…
空
A
m
i
n
γー
=…一一言ア
記(守)号令
ることを意味する。
V
+
1
ア
一
苛
p
a
fi n
A⋮
?と
2
.
1 熱伝導モデル
x
m
IA
2 理論および方法
)
l
(
隙表面の紹射伝熱の三形態が反映された伝熱が含まれ
Vw'Aw+Vs'Asザ
ト Vv
!
'
A
v
l+ Vv
s
'
A
v
s
(
2
)
、
、J
される転熱モデルとして，
A =Zx A，
，
"
x+
(1
(木材実箕)と細!胞内孔(空隙)の 2要素に分けて考
Z
)X Amin
(
3
)
える Kollmannのi
直
子
I
j
・ 3
粒
子J
I
モデル臼}がある。本研究
では，このモデル在図 4に治す 4つの要素，すなわち，
木片間組空隙の見かけの熱伝導率(Av1) の算出は，
表 1に示した 12条件の木片炭化マット(初期密度 3
炭化あるいは未炭化の木片実質，吸着水分，
条件 × 炭化協度 4条件)および襟度 80，90， 100，
木}十回粗空隙(マット粗空隙)へと拡張して用いた。
3
110， 120 kg/m の 5条件の木質小片断熱材を対象
に対して塑素が直ダIjに連なる場合(直列モデ
ル:全体淳さ D，要素}享さ d
)，定常時の熱流は
とした。ただし，後述するようにえ v1はある
抗最小の要素に支配されるため，このモデルで熱{云導
における材料定数として求められるため，炭化調度
率が最小 (Arnin) となり，積層系の複合員。によりえ mm
400，500，600， 700Cの木片炭化マット群および
は (1) 式で算出できる。一方，各要素が熱 i
東方向と
3
80~ 120 kg/m の木質小片断熱材の計 5
0
1
話
， F，要素 1
高f
)，
並列になる場合(並列モデル:全体1
トの熱伝導率は，炭化マットでは表 1に示した値であ
このモデルで熱伝導率が最大(丸山)となり，
り，水質小片的i
熱材で、は既報
できる。ただし，
2
)
の竣合刻によりえ rnaxは (
V， A は，それぞれ，
に対してえ v1が算出された。なお，計算に使用したマッ
1
0
)
より以下の値を用い
， 0.064W/mK(90k
g/
)
た
。 0.063W/mK(80kg/m3
あり，添え
w，v
!，s
，v
sは，それぞれ，吸着水分，
m3)， 0.066W/mK(
100kg/m3
110
)， 0.069W/mK(
炭化あるいは未炭化の木片実箆，細胞内孔を示す。
kg/m3)，0.071 W/mK(
120kg/m3
)
o
実際の材料(マット)の
A min とえ
は
，
表 2は，計算に用いた各要素の熱伝導率
的には
1
1
) および
に必要な密度などの一覧である。まず，熱
maxの間に存在する。すなわち，マットが
i
1
段着水分の熱伝導率は通常のノくの熱
多数の直列モデルと並列モデルの混合体と考えれば，
伝導率に関して
I
により，
マットの熱転導率えは 2成分混合系の複合員J
伝導率と!可等と仮定した。木片実質の熱伝導率は炭化
(
3
) 式で算出できる。ただし，
zは材料中の並列モデ
の前後で値が異なるか否かの文献が見当たらず，本研
ルの混合比 (
0<Z<1
) である。
司等と仮定し，木材実質の値すな
究では炭化の前後で 1
わち繊維方向 (
1
/
) で 0.65 W/mK，交方向 ( ム )
2
.
2 対象材料および要素の物性値
で 0.
42W/mI
くを用いた。なお，モデルとの対応を考
表2 計算に用いた饗棄の熱伝導率，密度など
熟流
。
5
善
湿
分
水
接
間
f
w
v
l
木片間粗空静: f
I
F
f
s
木片実質
細胞内子L
吸湿水分
木
片
Eし子
実
質
抱
線
内
鶴
護夢J
I
モヂ jレ
入
(min)
ミ
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、
J
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Vr熱材
投手J
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入
(max)
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Il水分
水}
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1
1
)
ミ
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十三た質(上)
定
問
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包I
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後
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支 (g/cm3)
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熱伝当事 (W/mK)
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注2
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3
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正E
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.
2
4、7
0
0Cで0
.
2
5
i
:
A: 炭化 i
K
V
i
!
'400.Cで5
.
8、5
0
0
6
0
0
'
Cで6
.
7、7
0
0
'
Cで7
.
5
0
0
霞4 熱伝導の4要索霞列・:ill!:列モデル
0
-70-
した場合，並列モデルの混合上t
zが材料の密度に依存
して，前者の館は並列モデルで，後者の{誌は直ダJ
I
モ
デルで使用した。また，細胞内孔の熱伝導率は，炭化
旨J
商した。さらに信回ら
しないことを t
の有無に拘わらず対流が生じない程度に微細な空 i
器
!
と
3
間 0.
4~ 0
.
9g/cm の単層 PBに対して，木材実
仮定し，静止空気の熱伝導率を用いた。
i
投湿水分，接若斉I
J，空路部の 4要素からなる熱伝導の
された全体の容積が必要となる。ここで，
数であると結論付けた。
(マット)中の誼列モデルと並列モデルにおいて，名
そこで本研究では，
~ 1
21 kg/m， 600C・
72~ 116kg/m3， 700 o
C・
3
kg/m3 の木質小片断熱材の言'
l
5種類について，それぞ
W，容諮 V とすると，マット全体および各要素
れが由有の Zを持つと仮定し，以下の方法により
の容績は， (
4
)~ (
8
) 式で表現できる。ただし，添
開粗空 i
訟の見かけの熱伝導率 Av
Ji
を決定した。
5，V5は，前述と問様に，それぞれ，
まず，対象材料について，表 2に示した密度，含水
炭化あるいは未炭化の木片実
4
)~ (
8
) より各要素の容積およ
を用いて，式 (
と
と水分重長i
から成
された全体の容績を求める。次に，式 (
1
)，(
2
)
ると仮定した。
からえ，，1をパラメータとして l
irnin とえ I聞を求め，こ
なお，表 2に示す水分密度，
V
0
68~ 115kg/m3のマットおよび密度給関 80~ 120
含水率 MC (%)におけるマットについて，也、民 r，
し
，
W，
十Ww
MC
W ，(I+ '
{
百
百
)
f
f
7
別的と共に式 (
3
) に代入することで，
れらをえの実)
木片密度は，
対象とする密度範罰での Zの平均値 (
n=3または 5
)
(
4
)
と変動係数を求める。パラメータ Avlを刻み '
1
話0.001
W/mKで変化させ，
V、
I
，
ら
，
MC¥ 1 1 1 " ， MC
W，
(
l土盟 ) 彊j
r
fl
l
t
v
l
C
W，
(
l十而百)
(
5
)
山(_I__ +~ì
，
"'¥r
， 100
f
コニ、N
fw
の算出結果
3
.
1
…
Ww
X
λvl
1
玄1
5に，パラメータ
数の変化を示す。
l
v
IC
-x 1
1
・伐}
r
、
、
Av
l とな
1
3
. 結果および考察
(
7
)
，
f
ヱ
zの変動係数を極小にするえ，，が求める
る
。
(
6
)
fw)
V，
- W，
v
"
w
zの変動係数の極小館が得られる
までを繰り返す。 Zが国有t
1
立であるという仮定か
f
v
，
.
，
0
0
のように各容積の算出が可能となる。
細胞内孔を示す。また，
400Cで成形した密
閤 92~ 138kg/m3 のマット，悶 500 C・77
要素の容積比率が両モデ、ルで向じと仮定すると，以下
着水分，
は
，
直ヲJ
I・並列モデルを適用し，混合比 Zが材料問有の定
さて， (
l
)
， (
2
) 式の計算には，各要素の容積およ
え字 W，
1
5
)
(
8
)
Av
lの変化に対する
Zの変動係
zの変動係数を栂ノトとする
Av
Jが求
める値となるから，陪 5の上から
以下の方法で決定された。まず¥吸着水分の密度は，
材で 0.045W/mK，
400Cのマットで 0.031
0
を用いた。炭化
W/mK， 500Cで 0.039W/mK， 600Tで 0.033WI
可等の市販木炭における
木片の実費密度は，炭化度が i
mK (侶!昂式では 0.032W/mK)， 700Cで 0.042WI
含水率に応じた結合水の平均密度
1
3
)
1
2
)
0
0
を用いた。炭化木片の気乾密度は，
に応じた木炭の密度残存率
1
4
)
mK (回帰式では 0.041W/mK) が最適な Avl として
および原料の気乾密
決定された。
度から算出した。一方，マットの含水率(熱伝導率測
400Cでの倍 0.031W/mKは
定時の議湿度 25C，65%RHにおける平衡髄)は炭
熱材の値 0.045W/m1
くの約 7訟であり，静止空気の
化および米炭化木片の吸着等損線引を用いて算出し
熱伝導率 0.025W/mK (20C) 11) に対して 2割増し
0
0
0
た
。
2.
3
という低い髄となった。一方，炭化温度 500~
600Cでの値は 0.033-0039WIη
1
1
くで 400Cに比べ
0
0
の決定方法
λvl
目
Kollmann9)は
， 2要素系の直ダI
J
.並列モデルを木材，
て大きく，さらに 700Cでは水質小片断熱材のそれと
0
パーティクルボード (PB)，ファイパーボードに
近接するほど大きな{誌であった。この嬰国として，炭
t
ヴ
'ZA
イヒの進行で比較的小さな総空!践が連続してしまい，大
0
.
0
3
8
きな粗空隙が形成された可能性あるいは報細表面の物
0
.
0
3
4
制制緩判断縦ハロ N
理的変化による輔射伝熱の増加が推察される。
さて，マット内部の粗窓隙の様子
1
6
)
をi
翠 6に示す。
これらの2
手真は関 3のマット粗空隙データに対応する
新熱材の粗
ものである。両関を見比べると，木質小片 i
0
ャ
γコ 0
.
9
9
0
.
0
3
0
掻I
J、
{
直
(0.045W/mK)
0
.
0
2
6
0
.
0
2
2
カ1
空[践と比較して炭化調度 400Cのマットは
木質小片断熱材
y=7
3
9
(
x0
.
0
4
5)
2
+0β21
0
.
0
1
8
0
.
0
4
0
小さいこと，炭化温度 500Cのマットは 400Tに比
0
べて組空隙が幾分大きいこと伺える(図 3でマット 8
0
.
0
4
2
0
は Aより 5m m 以上の窓際割合が高い)。このよう
0
.
1
5
7
な組空隙構造の相違はマットの熱伝導率の差異に関す
炭化j
昆凌 400C
る定性的な解釈に役立つが，本研究による Av
l
の評舗によって断熱性向上の要関に関する定量的な解
震0.154
戸
J
f
t
翠J
I
、
値 (0.031W/mK)
0
.
1
5
3
N
0
.
1
5
2
0
.
0
2
6
3
.
2 混合比 Z
0
.
0
2
8
決定された最適え v
lを用いて計算したえ m出と Am
i
n，
議総裁縦GN
材料ごとに示したのが関 7である。混合比 Zは水質
.
6
1，炭化潟度 400Cで 0
.
3
4，500C
小片算熱材で 0
0
で0
.
4
6，600Cで 0
.
5
2，700Cで 0
.
5
7となった。
0
Zは熱i
慌が最大となる並列モデルの存在の程度を示す
炭化温度 500C
0
.
1
5
9
yコ 2
3
0
(
x
0
.
0
3
9
)
2
+
0
.
1
5
6
r=0
.
9
9
0
.
1
5
8
0
.
1
5
7
0
.
1
5
6
0
.
1
5
4
0
.
0
3
4
0
.
0
3
6
0.063
.
0
5
1 0.055W/mK，600Tで 0.048
mK， 500Tで 0
0
.
1
4
3
0
議総額対GN
0.056W/mK，700Cで 0.054 0.060W/mKであっ
恥
た。物性値 Av
lは材料ごとに若干異なるため厳密には
直接比較できないが，上記の熱{云導率の序列は Zの序
列と一致していた。ちなみに，信慣ら
0
.
0
4
0
0
.
0
4
2
0
.
0
4
4
0
叩
0
0
.
0
3
8
(
W/mK)
λvl
0
.
1
4
5
ー
0
0
.
1
6
0
400Cで 0.044-0.050W/
-0
.
0
7
1W /mK，
0
.
0
3
6
0
.
1
5
5
z
の備が小さいほど，材料の熱伝導率は小さいことにな
る。対象材料の熱伝導率は，
0
.
0
3
4
0
.
0
3
0 0
.
0
3
2
λvl
(
W/mK)
0
.
1
6
1
およびえ実測{庇混合比 Zについて， 5種:類の対象
から，要素の設定が同じで物性値が向等であれば，
0
.
9
9
0
.
1
5
5
G
0
警
暴
y=2
2
1(
x
0
.
0
3
1)
2
+
0
.
1
5
3
9
0
.
1
5
6
採
草
壁
釈が深まったと言える。
0
.
0
5
0
0
.
1
5
8
2
0
0
.
0
4
8
0
.
0
4
4 0
.
0
4
6
λvl(W/mK)
が密度範囲 0.
4
0
.
1
4
1
炭化温度 600C
yコ 3
3
4
(
x
0
.
0
3
2
)
2
十0
.
1
3
7
rコ 0
.
9
9
0
.
1
3
9
0
.
1
3
7
1
5
)
~ 0
.9g
/cm3の単厨 PBを対象に木材実質
0
.
1
3
5
0
.
0
2
8
I
吸湿水分，
0
.
0
3
0
空i
捺部の 4要素モデルを適用して得た Zは
0
.
0
3
2
0
.
0
3
4
0
.
0
3
6
0
.
0
3
8
λvl(W/mK)
0
.
3
5であった。嬰素の設定が異なるため直接比較は
0
.
1
4
3
断熱性が期待できないマット系新熱材(木質小片断熱
0
.
1
4
1
材や木片炭化マット)では，
森山開}議w
mGN
しいが，材料内部の組空関において静止空気相当の
zが比較的大きな髄とな
る可能性が示唆される。
0
0
.
1
3
9
0
.
1
3
7
極小 l
W
i
:
0
.
1
3
5
4
. 結iS
(0.042W/mK)
0
.
1
3
3
0
.
0
3
7
木片炭化マットの断熱性が木質小片!新熱材よりも
れる主な理府は，マット構造に起因すると指摘されて
いた
炭化 j
温度 700C
y=
3
7
2
(
x
0
.
0
4
1
)
2
十0
.
1
3
5
r
=0
.
9
9
0
.
0
3
9 0
.
0
4
1 0
.
0
4
3
λxl(W/mK)
関5 パラメ…タ
。すなわち，マット紐空齢、の細分化による対
5
.
6
)
-72-
0
.
0
4
5
Zの変動係数の欝掠
λvlと
0
.
0
4
7
0
.
1
0
(上)
←
イ
0
.
0
8
【木質小片断熱材}
max
X
マット密震:9
0k
g
/
n
ぞ 0.06
F 寸寸 → 高度 )
熱伝導率:0
.
0
6
4W
/
r
r
l
i
トO邸
0 0 0 0 0
3
機
λmin
護0.02
木賞 I
J、片断熱材
Z之 0
.
6
1，λvl=O045W/mK
司
0
.
0
0
70
90
110
密度 C
k
g
/
m3)
130
中
0
.
1
0
【木片炭化マット A
]
五 0.06
炭化温度:4
0
0C
0
マット龍震
.-------イ二;プ
0
.
0
8
初期密度:2
0
0k
g
/
が
λ(笑 j~IJ 億)
¥、
:
s
:
海
9
2k
g
/
訂
ι
&
品
0
.
0
4
j
草
寺
炭化温度 400C
l
認 0.02
熱伝導率:0
.
0
4
6W
/
r
r
0
議
λmm
Zな 0.34λvl=0.031W/mK
0
.
0
0
85
0
.
1
0
[木片炭化マット B
]
0
.
0
8
(XE¥
﹀﹀﹀持機川思議
(下)
初期密慶:2
5
0k
g
/
が
炭化温農:5
0
00c
マット密度:9
1k
g
/
r
r
105
125
密度 C
k
g
/
m3)
一τ五?
γ λ
i:λn:
0
.
0
6
0
.
0
4
炭化i
温度 500C
0
0
.
0
2
熱伝導率:0
.
0
5
1W
/
n
0
.
0
0
70
流伝熱の抑制，組空 i
路表面の輔射の低下が主要因に挙
げられた。そこで本研究では，マット紐空 r~誌の空気の
伝導伝熱，対流伝熱および粗空隙表面における稲射伝
0
.
0
2
熱の三形態が反映された転熱の指擦を“見かけの熱伝
0
.
0
0
γ
どぺ詞
炭化混度 600C
0
65
85
105
密度 C
k
g
/
m3)
吸着水分，小片開
.並列モデルと熟年導の複
0
.
1
0
し，マット内の粗空隙の見かけの熱伝導率
0
.
0
8
空隙の 4要素からなる
(XE¥
﹀﹀)川町静思議
Av
li
を試算した。
Jの値は，
得られたえ v
400Cのマットで
0
0.031W/mKであり，静止空気の熱伝導率 0.025W/
mI
くの 2
λmax
noaυaaa
ハ
Unu
ハ
ununu
υ
n
(XE¥
﹀﹀)総務思議
臨6 マット内部(深さ 5mm)の糧空隙の議子 16)
し程度であった。この値は木質小片断熱
130
90
110
密度 C
k
g
/
m3)
0
.
1
0
とし，
145
十
0
.
0
6
J
125
ーぺ立
λmiも
0
.
0
4
炭化混度 700C
0
0
.
0
2
0
.
0
0
材の傾 0.045W/mKの約 2/3であり，小片間粗空隙
60
!
闘す低減の現れと言える。
の細分化による対流抑制や i
80
100
密度 C
k
g
/
m3)
120
また，炭化混皮の上昇とともにえ v
lの植は増加する
図7 最適 λ
v
lにおける λm
叩
λ
m
l
nと実現日備との比較
向があり，炭化協度 700Tで 0.042W/mKとなった。
qJ
可/
5
) 山口
この要閣として，過度に炭化が進むと粗空隙が連続し
告
， 41，pp.1ω15
l
高射伝熱が増
て対涜抑制効果が低下すること，表面の i
大することが推祭された。
6
) SekinoN.YamaguchiK
. (2010) Proceedings
さで，本研究の言1
算では，炭化後の実費の熱伝導率
o
f2010SWST/UNECE-TCConvention，
IW-3，
Geneva，
S
w
i
t
z
e
r
l
a
n
d，p
p
.1
l1
4
をえミ炭化と持等の値とした。しかし，一般に木炭は炭
化の進行に伴い導電性が高くなり
1
7
)
7
) 1
1
1口晃輔，関野登，栗本康司，小藤田久義 (2011)
熱エネルギーは
木質炭化学会誌， 7(2)，76-82
原子の振動エネルギーの弾性波としての国体中の輸送
とともに，自由電子が国体中を巡ることでエネルギー
が輸送される
，関野登 (2010) 岩手大学、演習林報
8
) 汚村義大， I
羽野設， I
L
I内英彦 (2004)木材学会誌，
。したがって，炭化指度が高いほど実
50(6)，397-403
1
0
)
質部の熱伝導率は高くなると誰祭されるが，報告側は
9
) Kollmann F，
P
.(
1968) Principles ofWood
見当たらない。また，その異方性に関しでも未知な点
Science and Technology 1Solid Wood，
が多く，今後の検討課題と言える。ただし，マット全
Springer-Verlag (Berlin)， pp.247-249
鷲野主主， J
i
1村英彦 (2004)木材学会誌，
1
0
)河村義大， I
対する実質容績の割合は 5%程度であるため，
となる実質の熱伝導率の変化がマット
に及ぼす彩響は小さく
50(4)，228-235
組空隙の熱物性が支配的と考
11)日本熱物性学会編 (2000) 熱物性ハンドブック
えられる。
改訂第 2版，主主授堂(東京)， pp.57-59，64-67，
210，595
1
2
) 越島哲夫，杉原彦一，浜問良三，福山万次
謝辞
(
1979) 新訂基礎木材工学，フタノ
本研究は平成 23
(大阪)， pp.59
究 (C) 課是認番号 21580199， j
研究代表
の一部として行った。本研究の一部は，第 9
3
)，
1
3
)岸本定吉，阿部房子(1964) 木材学会誌， 10(
間木琵炭化学会研究発表会 (2011年 6月，秋開)で
120-122
1
4
) 里中型一(1963)北海道大学農学部演習林研究報
発表した。
告
， 22(2)，pp.614-619
11
)
1
5
) 信回聡，大熊幹章(1981) 木材学会誌， 27(
文献
1
) 関野登 (2004)特許第 3607254号
775-781
2
) 株式会社ヤマウチ:“サーモカール"カタログ
1
6
)山口晃輔 (2011)修士学校論文，信手大学
1
7
)宕崎ilJ
l
l(2009) 炭の製造と利用技能，株式会社ヱ
(2006)
ヌ・ティー・エス(東京)， pp.113ω121
3
) 関野登 (2009)木材工業， 64(2)，52-57
7
す鰯 (2008)木材保存， 34(2)，
4
) 谷内静規，関野登， iJ~ r
60-68
(原稿受付 2012年 4月 27B
.原稿受理 2012年 6月 27日)
-74-

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