２００１．１１．ＮＭＩＪ力学計測科質量力標準研究室力計測における不確かさ評価の見直し (Ver.4) 基本的な考え方１）従来の”○○誤差”の考え方、すなわち最大値と最小値の２つの測定データしか使わない考え方、にとらわれず、全ての測定データからタイプＡの不確かさとして計算する、すなわちすべての測定データを活用することとした。ただし、再現性の影響を考慮する際には、特定の設置方向に重きを置くことはせず、すべての設置方向のデータを同じ重み付けで扱うよう配慮した。２）”参照値からの偏差”や”内挿校正式からの偏差” など、基準となる値からの偏差については、偏差自体が標準偏差（いわゆる１σ）に相当すると見なした。３）力の増加時の値と減少時の値は、両者の平均をとるのではなくそれぞれ別個に扱われる。この点を考慮し、”零点の変動”や”ヒステレシス”の影響の評価においては、増加時の値と減少時の値の差は測定値の分布の全幅ではなく半幅であると見なした。４）力標準機と力基準機の比較測定において、力標準機によりトランスファ標準器を校正して参照値を出す際と、力基準機によりトランスファ標準器を測定する際とで、不確かさの要因が対称になるように、不確かさ要因を付加した。１）力標準機による力基準機の校正時の不確かさ項目力標準機に由来する不確かさ要因の合成標準不確かさ uc_fsm 従来分銅の質量、重力加速度等の不確かさを評価して積み上げた値で、CCM WG-Forceで国際的に合意され同左た水準の値拡張不確かさ U_fsm (k=2)として：実荷重式：20 ppm こうかん式：50 ppm 油圧式：50 ppm 改訂後拡張不確かさ U_fsm (k=2)として：実荷重式： 20 ppm こうかん式： 50 ppm 油圧式： 50 ppm 繰り返し性（設置変更なし）相対繰り返し性誤差（設置変更なし）の半分a_tsd_rptにの標準不確かさ対して、矩形分布を仮定し、さらに設置変更回数（n u_tsd_rpt 回）で除す u_tsd_rpt2 =(a_tsd_rpt2/3)/n 2 (u_mean.val ) 再現性（設置変更あり）の考慮せず標準不確かさ u_tsd_rep - 各設置方向（m回の設置変更）で各n回繰り返したm× n個の負荷サイクルのデータXijの各負荷ステップにおけるばらつき（相対値）をタイプＡの不確かさとして評 2 価 m n  X ij − X  1 u_tsd_rep2 = mn ( mn − 1) i∑=1 j∑= 1 X    例えば∼20 ppm 分解能による標準不確か考慮せずさ u_tsd_res - "初回の予備負荷前の無負荷時の零点変動のﾋﾟｰｸﾂｰﾋﾟｰｸ"あるいは"指示装置の最小桁の1増分"の大きい方を、各試験力で除した相対値fr_tsdの半分に対して、矩形分布を仮定 u_tsd_res2=(fr_tsd/2)2/3 例えば数ppm 比較測定の前後での感度約１ヶ月間の感度ドリフトの幅の半分a_tsd_drfに対して、比較測定の前後での感度ドリフトの幅の半分a_tsd_drfにドリフトの標準不確かさ三角形分布を仮定対して、矩形分布を仮定 u_tsd_drf2=a_tsd_drf2/6 u_tsd_drf2=a_tsd_drf2/3 (u_drft2) 従来の√2倍例えば∼20 ppm uc_tsd = (u_tsd_rpt2+u_tsd_drf2)1/2 トランスファ標準器に由来する不確かさ要 (U_tsd/2) 因の合成標準不確かさ uc_tsd 拡張不確かさ (k=2)として：例えば∼60 ppm U_ref = 2 x (uc_fsm2+uc_tsd2)1/2 力標準機によるトランスファ標準器の校正で得られる (U_refv) 参照値の拡張不確かさ U_ref (k=2) 拡張不確かさ (k=2)として：例えば∼50 ppm uc_tsd = (u_tsd_rep2+u_tsd_res2+u_tsd_drf2)1/2 拡張不確かさ (k=2)として：例えば∼30 ppm U_ref = 2 x (uc_fsm2+uc_tsd2)1/2 拡張不確かさ (k=2)として：例えば∼60 ppm 項目従来繰り返し性（設置変更なし）相対繰り返し性誤差（設置変更なし）の半分a_fcm_rpt の標準不確かさに対して、矩形分布を仮定力基準機によるトラン u_fcm_rpt スファ標準器測定時の拡張不確かさ改訂後 u_fcm_rpt2 =(a_fcm_rpt2/3) 2 (u_rep.fcm ) 再現性（設置変更あり）の考慮せず標準不確かさ u_fcm_rep - 各設置方向（m回の設置変更）で各n回繰り返したm× n個の負荷サイクルのデータXijの各負荷ステップにおけるばらつき（相対値）をタイプＡの不確かさとして評 2 価 m n  X ij − X  1 u_fcm_rep2 = mn ( mn − 1) i∑=1 j∑= 1 X    例えば∼40 ppm 分解能による標準不確か考慮せずさ u_fcm_res - "初回の予備負荷前の無負荷時の零点変動のﾋﾟｰｸﾂｰﾋﾟｰｸ"あるいは"指示装置の最小桁の1増分"の大きい方を、各試験力で除した相対値fr_fcmの半分に対して、矩形分布を仮定 u_fcm_res2=(fr_fcm/2)2/3 例えば数ppm 零点の変動の標準不確か考慮せずさ u_fcm_zer - ”各設置方向での初回の負荷前と負荷後の零点の指示値の差の平均値”を”最大試験力”で除した相対値 b0について、力基準機での値b0_fcmと、力標準機での値b0_fsmとの差(相対偏差)に対して矩形分布を仮定 u_fcm_zer2=(b0_fcm - b0_fsm)2/3 例えば∼20 ppm ヒステレシスによる標準不力基準機で測定した相対往復誤差ν_fcmの、力標準機力基準機で測定した相対往復誤差ν_fcmの、力標準機確かさ u_fcm_hys で測定した相対往復誤差(参照値)ν_fsmからの相対偏で測定した相対往復誤差(参照値)ν_fsmからの相対偏差の半分に対して矩形分布を仮定差に対して三角形分布を仮定 u_fcm_hys2=((ν_fcm - ν_fsm)/2)2/3 u_fcm_hys2=(ν_fcm - ν_fsm)2/6 (u_hys.fcm2) 従来の√2倍例えば∼数十ppm 参照値からの偏差の標準相対偏差の半分a_fcm_devに対して三角形分布を仮定不確かさ u_fcm_dev 相対偏差b_fcm_dev (=2a_fcm_dev)自体が標準偏差に相当する（注：こうかん式及び油圧式力基準機については、十分な裏付けデータがあれば特性の補正を行い、補正後の値の参照値からの相対偏差で評価する。） u_fcm_dev2=a_fcm_dev2/6 u_fcm_dev2=b_fcm_dev2 (u_rel.dev2) 従来の2√6倍項目ﾋﾞﾙﾄﾞｱｯﾌﾟ式のみ従来基準力計の校正値の合成従来の力計の校正値の不確かさ評価法による値標準不確かさ uｃ_cal_rftr 改訂後改訂後の力計の校正値の不確かさ評価法による値 (U_ref.tra/2) 例えば∼300 ppm ﾋﾞﾙﾄﾞｱｯﾌﾟ式のみ基準力計の長期安定性に長期安定性のデータが蓄積されるまでは、200 ppm程長期安定性のデータが蓄積されるまでは、200 ppm程起因する標準不確かさ度と評価度と評価 u_rftr_stb ３巡目以降は、ncal回の校正値X cal.i の標準偏差で評 2 価 n  X cal .i − X cal  1  ∑  u_rftr_stb2 =   − 1 i =1 cal n cal  X cal  (U_ref.instb/2) 例えば∼200 ppm 力基準機によるトランスファ標準器測定時の拡張不確かさU_lab (k=2) U_lab = 2 x (u_fcm_rpt2+u_fcm_hys2+u_fcm_dev2)1/2 (U_fcm) U_lab = 2 x (u_fcm_rpt2+u_fcm_hys2+u_fcm_dev2 ﾋﾞﾙﾄﾞｱｯﾌﾟ式 +uc_cal_rftr2+u_rftr_stb2)1/2 (U_fcm) U_lab = 2 x (u_fcm_rep2+u_fcm_res2+u_fcm_zer2 +u_fcm_hys2+u_fcm_dev2)1/2 U_lab = 2 x (u_fcm_rep2+u_fcm_res2+u_fcm_zer2 +u_fcm_hys2+u_fcm_dev2 +uc_cal_rftr2+u_rftr_stb2)1/2 拡張不確かさ (k=2)として：(参照値からの相対偏差の２倍)＋α U_cmp = 力標準機と力基準機の間の比較測定の拡張不確かさ U_cmp (k=2) （比較測定により検証できる力基準機の最高測定能力 U_fcm の限界値、すなわち U_fcm≦U_cmp） (U_ref2+U_lab2)1/2 U_cmp = (U_ref2+U_lab2)1/2 (U_bmc) 拡張不確かさ (k=2)として： (参照値からの相対偏差の２倍)＋α＋α’ ２）力基準機による力計の校正時の不確かさ項目力基準機に由来する不確かさ要因の合成標準不確かさ uc_fcm 従来改訂後力標準機と力基準機の間の比較測定の拡張不確か力標準機と力基準機の間の比較測定の拡張不確かさ U_cmpを、力基準機の最高測定能力U_fcmとみなすさ U_cmpを、比較測定により検証できる力基準機の最高測定能力U_fcmの限界値と評価 uc_fcm=U_fcm/2 uc_fcm=U_fcm/2 (U_bmc/2) 繰り返し性（設置変更なし）（0°方向でのm回の負荷サイクルのデータの各負荷考慮せず。の標準不確かさ u_tra_rpt ステップにおける”指示値の最大値と最小値の差”を”測定データのばらつきをタイプAの不確かさとして考慮平均値”で除した）相対繰り返し性誤差（設置変更なする場合、”設置変更なし”と”設置変更あり”の両方の不確かさを合成すると二重にカウントしてしまうこし）の半分a_tra_rptに対して、矩形分布を仮定と、及び特定の設置方向のみに重きをおくことは均一性に欠けること、の二つの理由で。 u_tra_rpt2 =a_tra_rpt2/3 2 (u_rep ) 再現性（設置変更あり）の（各設置方向（n回の設置変更）での初回の負荷サイ各設置方向（n回の設置変更）での初回の負荷サイク標準不確かさ u_tra_rep クルのデータの各負荷ステップにおける”指示値の最ルのデータX i の各負荷ステップにおけるばらつき（相大値と最小値の差”を”平均値”で除した）相対再現性対値）をタイプＡの不確かさとして評価誤差（設置変更）の半分a_tra_repに対して、U字形分布を仮定 2 m  X i − X  1  u_tra_rep2 =a_tra_rep2/2 u_tra_rep2 = m ( m − 1 ) i ∑= 1   (u_rot2) X  分解能による標準不確か（"初回の予備負荷前の無負荷時の零点変動のﾋﾟｰｸさ u_tra_res ﾂｰﾋﾟｰｸ"あるいは"指示装置の最小桁の1増分"の大同左きい方を、各試験力で除した）相対分解能誤差fr_traの半分に対して、矩形分布を仮定 u_tra_res2=(fr_tra/2)2/3 u_tra_res2=(fr_tra/2)2/3 (u_res2) 零点の変動の標準不確か（”各負荷サイクルにおける負荷前と負荷後の零点の ”各設置方向での初回の負荷前と負荷後の零点の指さ u_tra_zer 指示値の差の最大値”を”最大試験力”で除した）相対示値の差の平均値”を”最大試験力”で除した相対値 b0_traに対して、矩形分布を仮定零誤差f0_traの半分に対して、矩形分布を仮定 2 2 u_tra_zer =(f0_tra/2) /3 u_tra_zer2=(b0_tra)2/3 (u_zer2) 従来の2倍弱ヒステレシスによる標準不（力を増加・減少させて往復で測定を行った各負荷サ確かさ u_tra_hys イクルの各負荷ステップにおいて、”増加時の指示値と減少時の指示値の差”を”増加時の指示値”で除した相対値を求め、その相対値を各負荷サイクルにわたって平均した）相対往復誤差ν_traの半分に対して矩形分布を仮定 u_tra_hys2=(ν_tra/2)2/3 （力を増加・減少させて往復で測定を行った各負荷サイクルの各負荷ステップにおいて、”増加時の指示値と減少時の指示値の差”を”増加時の指示値”で除した相対値を求め、その相対値を各負荷サイクルにわたって平均した）相対往復誤差ν_traに対して三角形分布を仮定 u_tra_hys2=(ν_tra)2/6 (u_rev2) 従来の√2倍項目従来内挿による標準不確かさ（各負荷ステップにおける”全ての負荷サイクルの指 u_tra_int 示値の平均値”と”内挿校正式による値”との差を”内装校正式による値”で除した）相対内挿誤差fc_traの半分に対して、三角形分布を仮定 u_tra_int2 =(fc_tra/2)2/6 改訂後各負荷ステップにおける”各設置方向での初回の負荷サイクルの指示値の平均値”の”内挿校正式による値”からの偏差の相対値bc_tra自体が標準偏差に相当する u_tra_int2 =bc_tra2 2 (u_int ) 従来の2√6倍力計に由来する不確かさ要因の合成標準不確かさ uc_tra uc_tra = (u_tra_rpt2+u_tra_rep2+u_tra_res2+u_tra_zer2 +u_tra_hys2+u_tra_int2)1/2 内挿校正式のある力計 uc_tra = (u_tra_rep2+u_tra_res2+u_tra_zer2 +u_tra_hys2+u_tra_int2)1/2 (U_tra/2) uc_tra = (u_tra_rpt2+u_tra_rep2+u_tra_res2+u_tra_zer2 内挿校正式のない力計 +u_tra_hys2)1/2 (U_tra/2) U_cal_tra = 2 x (uc_fcm2+uc_tra2)1/2 力計の校正値の拡張不確かさ U_cal_tra (k=2) uc_tra = (u_tra_rep2+u_tra_res2+u_tra_zer2 +u_tra_hys2)1/2 (U) U_cal_tra = 2 x (uc_fcm2+uc_tra2)1/2 ３）力計による一軸試験機の力測定系の校正時の不確かさ項目従来力計の校正値の合成標準従来の力計の校正値の不確かさ評価法による値不確かさ uｃ_cal_tra uc_cal_tra = U_cal_tra/2 改訂後改訂後の力計の校正値の不確かさ評価法による値 uc_cal_tra = U_cal_tra/2 (u_tra) 温度変動による不確かさ力計校正時と使用時（一軸試験機校正時）の温度差力計校正時と使用時（一軸試験機校正時）の平均温 u_tra_tmp のうち温度補正以外の影響を必要に応じ見積もる度の差についてまず温度補正を行う。力計の感度の温度変動の影響ω_tmpに対し矩形分布を仮定温度係数(∂S/∂T)に、一軸試験機校正時の温度変動幅∆Tの半分を乗じ、この温度影響の評価値に対して矩形分布を適用する u_tra_tmp2 = ω_tmp2/3 u_tra_tmp2 = {(∂S/∂T)・(∆T/2)}2 / 3 (u_tmp) 力計の不安定性に起因す力計の校正を繰り返したときの感度の変動による影る不確かさ u_tra_stb 響を必要に応じ見積もる（考慮しない例が散見される） (u_ins) uc_tra = (uc_cal_tra2+u_tra_tmp2+u_tra_stb2)1/2 力計に由来する不確かさ要因の合成標準不確かさ uc_tra 長期安定性のデータが蓄積されるまでは、200 ppm程度と評価力計を３回以上校正した後は、ncal回の校正値X cal.i の標準偏差で評価 u_tra_stb2 = 1 n cal n cal  X cal .i − X cal ∑ − 1 i = 1  X cal     2 uc_tra = (uc_cal_tra2+u_tra_tmp2+u_tra_stb2)1/2 (uc_std) 繰り返し性の標準不確かさ各負荷ステップにおける、力計の指示値（あるいは一各負荷ステップにおける、n回（４回ないし３回）の負荷 u_utm_rep 軸試験機の力測定系の指示値）の最大値と最小値のサイクルのデータX i のばらつき（相対値）をタイプＡの差を平均値で除した相対繰り返し性誤差の半分不確かさとして評価 a_utm_rep （b/2）に対して、矩形分布を仮定 u_utm_rep2 =a_tra_rep2/3 u_utm_rep2 = (u_rep2) n  X − X  1  ∑ i  n ( n − 1 ) i = 1  X  分解能による標準不確か一軸試験機の力測定系の（”無負荷時の零点変動のさ u_utm_res ﾋﾟｰｸﾂｰﾋﾟｰｸ"あるいは"指示装置の最小桁の1増分" 同左の大きい方を、”当該レンジの最大容量”で除した）相対分解能fr_utm （a）の半分に対して、矩形分布を仮定 u_utm_res2=(fr_utm/2)2/3 (u_res2) u_utm_res2=(fr_utm/2)2/3 2 項目従来零点の変動による標準不 ”一軸試験機の力測定系の零点に関して、各負荷サ確かさ u_utm_zer イクルにおける負荷前（零点調整あり）と負荷後での指示値の差の最大値”を”当該レンジの最大容量”で除した）相対零誤差f0_utmの半分に対して、矩形分布を仮定 u_utm_zer2=(f0_utm/2)2/3 改訂後 ”一軸試験機の力測定系の零点に関して、各負荷サイクルにおける負荷前（零点調整あり）と負荷後での指示値の差の平均値"を”当該レンジの最大容量”で除した相対値b0_utmに対して、矩形分布を仮定 u_utm_zer2=(b0_utm)2/3 2 (u_zer ) 従来の2倍弱ヒステレシスによる標準不（力を増加・減少させて往復で測定を行った負荷サイ（力を増加・減少させて往復で測定を行った負荷サイ確かさ u_utm_hys クルの各負荷ステップにおいて、力計の（あるいは一クルの各負荷ステップにおいて、力計の（あるいは一軸試験機の力測定系の）”増加時の指示値と減少時軸試験機の力測定系の）”増加時の指示値と減少時の指示値の差”を”増加時の指示値”で除した）相対往の指示値の差”を”増加時の指示値”で除した）相対往復誤差ν_utmに対して三角形分布を仮定復誤差ν_utmの半分に対して矩形分布を仮定 u_utm_hys2=(ν_utm/2)2/3 u_utm_hys2=(ν_utm)2/6 2 (u_rev ) 従来の√2倍相対偏差（相対精度誤差） ”一定の指示力”の”真の力（力計の指示値）の全負の標準不確かさ u_utm_dev 荷サイクルの平均値”からの偏差を”真の力”の平均値で除した相対値、あるいは”一定の真の力（力計の指示値）”からの”その時の一軸試験機の力測定系の指示値の全負荷サイクルの平均値”の偏差を”一定の真の力”で除した相対値、すなわち相対精度誤差q を、標準不確かさとみなす。ただし下記のように、この要因についてのみ包含係数としてk=1を適用する。 u_utm_dev2 =q2 ”一定の指示力”の”真の力（力計の指示値）の全負荷サイクルの平均値”からの偏差を”真の力”の平均値で除した相対値、あるいは”一定の真の力（力計の指示値）”からの”その時の一軸試験機の力測定系の指示値の全負荷サイクルの平均値”の偏差を”一定の真の力”で除した相対値、すなわち相対精度誤差q を、標準不確かさとみなす。この要因についても統一的に包含係数k=2を適用する。ただし、この相対偏差を補正した上で一軸試験機を使用する場合は、この要因は除外する。 u_utm_dev2 =q2 (u_acc2) （包含係数の統一により、補正をしなければ影響は従来の２倍に）一軸試験機に由来する不確かさ要因の合成標準不確かさ uc_utm uc'_utm = 2 (u_utm_rep +u_utm_res2+u_utm_zer2 +u_utm_hys2)1/2 uc_utm = (u_utm_rep2+u_utm_res2+u_utm_zer2 +u_utm_hys2+u_utm_dev2)1/2 (uc_tm) uc_utm = (u_utm_rep2+u_utm_res2+u_utm_zer2 +u_utm_hys2)1/2 相対偏差を補正した場合相対精度誤算の拡張不確かさには包含係数k=1を用全ての不確かさ要因を合わせて合成標準不確かさをい、その他の相対誤差の拡張不確かさには包含係数計算し、合成標準不確かさに対して唯一の包含係数 k=2を用いる k=2を適用する一軸試験機の力測定系の校正値の拡張不確かさ U_cal_utm (k=2) U_cal_utm = { 22 x (uc_tra2+uc'_utm2) + 1 x u_utm_dev2)}1/2 (U) U_cal_utm = 2 x (uc_tra2+uc_utm2)1/2 JIS B 7728に規定された00級の最大許容値を満たす力計を校正した場合の、校正値の相対拡張不確かさの計算例従来改訂後改訂後 (校正式あり) (校正式なし) 力基準機の要因の合成標準不確かさ uc_tra 0.005% 繰り返し性の標準不確かさ u_tra_rpt 0.007% 再現性の標準不確かさ u _tra_rep 0.018% 0.017% 分解能による標準不確かさ u_tra_res 0.007% 零点の変動による標準不確かさ u_tra_zer 0.010% 0.010% 相対繰り返し性誤差b' 0.025% 0.025% 0.017% 例えば設置変更３回(ｍ=3)として相対繰り返し性（再現性）誤差b 0.050% 0.050% 0.007% 0.007% 相対分解能a (0.025%) 0.025% 0.003% 0.006% 0.006% 平均値は最大値の90%程度と見て相対零誤差f0 0.012% 0.012% ヒステレシスによる標準不確かさ u_tra_hys 0.020% 0.029% 0.029% 相対往復誤差u 0.070% 0.070% 内挿の標準不確かさ u _tra_int 0.005% 0.025% 相対内挿誤差fc 0.025% 0.025% 力計の不確かさ要因の合成標準不確かさ uc_tra 0.029% 0.043% 0.034% 0.060% 0.086% 0.070% − 0.005% ｶﾞｲﾄﾞﾗｲﾝ JTM-F103 の目安値校正力（不確かさ）力計の校正値の相対拡張不確かさ U_cal_tra (k=2) 0.005% JIS B 7728 の00級の最大許容値備考 − − 備考 0.060% JIS B 7728に規定された0.5級の最大許容値を満たす力計を校正した場合の、校正値の相対拡張不確かさの計算例従来改訂後改訂後 (校正式あり) (校正式なし) 力基準機の要因の合成標準不確かさ uc_tra 0.010% 繰り返し性の標準不確かさ u_tra_rpt 0.014% 再現性の標準不確かさ u _tra_rep 0.035% 0.034% 分解能による標準不確かさ u_tra_res 0.014% 零点の変動による標準不確かさ u_tra_zer 0.020% 0.020% 相対繰り返し性誤差b' 0.050% 0.050% 0.034% 例えば設置変更３回(ｍ=3)として相対繰り返し性（再現性）誤差b 0.100% 0.100% 0.014% 0.014% 相対分解能a (0.050%) (0.050%) 0.007% 0.013% 0.013% 平均値は最大値の90%程度と見て相対零誤差f0 0.025% 0.025% ヒステレシスによる標準不確かさ u_tra_hys 0.043% 0.061% 0.061% 相対往復誤差u 0.150% 0.150% 内挿の標準不確かさ u _tra_int 0.010% 0.050% 相対内挿誤差fc 0.050% 0.050% 力計の不確かさ要因の合成標準不確かさ uc_tra 0.061% 0.088% 0.072% 0.123% 0.177% 0.146% − 0.010% ｶﾞｲﾄﾞﾗｲﾝ JTM-F103 の目安値校正力（不確かさ）力計の校正値の相対拡張不確かさ U_cal_tra (k=2) 0.010% JIS B 7728 の0.5級の最大許容値備考 − − 0.120% 備考 JIS B 7721に規定された0.5級の最大許容値を満たす一軸試験機の力測定系を校正した場合の、校正値の相対拡張不確かさの計算例従来力計の校正値の合成標準不確かさ uｃ_cal_tra JIS B 7721 の0.5級の最大許容値備考 0.073% 温度変動による不確かさ u_tra_tmp 0.002% 0.002% 係数0.003%/℃、変動2 Kとして力計の不安定性に起因する不確かさ u_tra_stb 0.020% 0.020% 一例 0.062% 0.076% 0.076% 繰り返し性の標準不確かさ u_utm_rep 0.144% 0.102% 0.102% 例えば繰り返し３回(n=3)として相対繰り返し性誤差b 0.500% 0.330% 分解能による標準不確かさ u_utm_res 0.072% 0.072% 0.072% 相対分解能a 0.250% 0.170% 零点の変動による標準不確かさ u_utm_zer 0.014% 0.026% 0.026% 平均値は最大値の90%程度と見て相対零点誤差f0 0.050% 0.030% ヒステレシスによる標準不確かさ u_utm_hys 0.217% 0.306% 0.306% 相対往復誤差ν 0.750% 0.500% 相対偏差（相対精度誤差）の標準不確かさ u_utm_dev 0.500% 0.500% 相対精度誤差q 0.500% 0.330% 0.270% 0.600% 0.332% 0.747% 1.210% 0.681% 一軸試験機の不確かさ要因の合成標準不確かさ uc_utm 一軸試験機の力測定系の校正値の相対拡張不確かさ U_cal_utm (k=2) 0.5級の力計の校正値 − 0.5級ｶﾞｲﾄﾞﾗｲﾝ JTM-F203 の目安値 0.073% 力計の要因の合成標準不確かさ uc_tra 0.062% 改訂後改訂後（補正なし） (偏差を補正) 合成標準不確かさ備考 (0.120%) 0.180% qを含まず 0.500% qのみk=1 JIS B 7721に規定された1級の最大許容値を満たす一軸試験機の力測定系を校正した場合の、校正値の相対拡張不確かさの計算例従来力計の校正値の合成標準不確かさ uｃ_cal_tra JIS B 7721 の１級の最大許容値備考 0.146% 0.146% 温度変動による不確かさ u_tra_tmp 0.002% 0.002% 係数0.003%/℃、変動2 Kとして力計の不安定性に起因する不確かさ u_tra_stb 0.020% 0.020% 一例 0.123% 0.148% 0.148% 繰り返し性の標準不確かさ u_utm_rep 0.289% 0.204% 分解能による標準不確かさ u_utm_res 0.144% 零点の変動による標準不確かさ u_utm_zer ｶﾞｲﾄﾞﾗｲﾝ JTM-F203 の目安値 1級の力計の校正値 1級 0.204% 例えば繰り返し３回(n=3)として相対繰り返し性誤差b 1.000% 0.660% 0.144% 0.144% 相対分解能a 0.500% 0.330% 0.029% 0.052% 0.052% 平均値は最大値の90%程度と見て相対零点誤差f0 0.100% 0.060% ヒステレシスによる標準不確かさ u_utm_hys 0.433% 0.612% 0.612% 相対往復誤差ν 1.500% 1.000% 相対偏差（相対精度誤差）の標準不確かさ u_utm_dev 1.000% 1.000% 相対精度誤差q 1.000% 0.660% 0.541% 1.200% 0.663% 1.494% 2.418% 1.359% 力計の要因の合成標準不確かさ uc_tra 一軸試験機の不確かさ要因の合成標準不確かさ uc_utm 一軸試験機の力測定系の校正値の相対拡張不確かさ U_cal_utm (k=2) 0.123% 改訂後改訂後（補正なし） (偏差を補正) − 合成標準不確かさ備考 (0.240%) 0.360% qを含まず 1.000% qのみk=1