Figuur 8: Aan de landzijde van de keermuur zijn de dilataties over het geheel genomen in betere
staat dan aan de rivierzijde. Desondanks zijn ook aan deze zijde enkele tekortkomingen
geconstateerd, zoals onder meer blijkt uit bovenstaande foto’s
Onderzoek & verbetermaatregelen keermuur Steyl Bijlage 6
Eindrapport versie 2
-8-
9X5037-106/R0005/600451/JEBR/Nijm
26 januari 2014
Bijlage 7
Geotechniek
Onderzoek & verbetermaatregelen keermuur Steyl
Eindrapport versie 2
9X5037-106/R0005/600451/JEBR/Nijm
26 januari 2014
Materials
Klei
Zand
Situatie val na hoog water
Keermuur Steyl
Macrostabiliteit buitentalud
Shear Stress Bishop
Barbarossastraat 35
6522 DK Nijmegen
T1
1
Fax
Phone
Zand
+31 (0)24 328 42 84
Klei
+31 (0)24 323 93 46
Max. stress : 15,165 [kN/m2]
Min. stress : 4,383 [kN/m2]
Radius : 11,56 [m]
Safety : 1,03
Zand
Annex
9X5037
14-8-2012
date
A4
form.
ctr.
SVVE
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Steyl - val na - 20120731.sti
Xm : 15,52 [m]
Ym : 23,85 [m]
2
Klei
Zand
Materials
Klei
Zand
Situatie val na hoog water
Keermuur Steyl
Macrostabiliteit buitentalud
Shear Stress Bishop
Barbarossastraat 35
6522 DK Nijmegen
Klei
Phone
Fax
+31 (0)24 328 42 84
+31 (0)24 323 93 46
Max. stress : 4,697 [kN/m2]
Min. stress : 1,854 [kN/m2]
Radius : 7,65 [m]
Safety : 2,15
Zand
Annex
9X5037
14-8-2012
date
A4
form.
ctr.
SVVE
drw.
D-Geo Stability 10.1 : Steyl - val na 2 - 20120731.sti
Xm : 25,42 [m]
Ym : 18,15 [m]
T1
T1
Report for D-Foundations 8.1
Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations
Developed by Deltares
Company:
Royal HaskoningDHV
Date of report:
Time of report:
3-8-2012
14:41:15
Date of calculation:
Time of calculation:
3-8-2012
14:25:45
Filename:
L:\..\Keermuur Steyl\Geotechniek\DFoundation\Toets palen durk 20120730
Project identification:
Toets Keermuur Steyl
Paalfundering
D-Foundations Toets palen durk 20120730
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
1 Table of Contents
1 Table of Contents
2 Input Data
2.1 General Input Data
2.2 General Report Data
2.3 Application Area Model Bearing Piles
2.4 Superstructure
2.5 General CPT Data
2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan
2.6 Soil Data
2.6.1 Soil Profile 1
2.6.2 Soil Profile 4
2.6.3 Soil Profile Bestaand
2.7 Pile Types
2.7.1 Pile type : Round 400
2.8 Foundation Plan
2.8.1 View of Foundation Plan
2.9 Excavation Data
2.10 Overruled Parameters
2.11 Calculation Options
2.12 Model Options
3 Bearing Piles (EC7-NL): Results of the option Preliminary Design, Bearing capacity at fixed pile tip levels
3.1 Errors and Warnings
3.2 Remarks
3.3 Calculation Parameters
3.3.1 Pile Factors
3.3.2 Pile type : Round 400
3.4 Results for pile type : Round 400
3.5 Summary Net Bearing Capacity in kN
3-8-2012
L:\..\Toets palen durk 20120730
2
3
3
3
3
3
3
3
4
4
5
6
7
7
7
8
8
9
9
9
10
10
10
10
10
10
11
11
Page 2
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
2 Input Data
2.1 General Input Data
Model
Bearing Piles (EC7-NL)
2.2 General Report Data
Geotechnical consultant :
Design engineer superstructure :
Principal :
Title 1 :
Title 2 :
Title 3 :
Number of project :
Location of project :
S. van Velp
Toets Keermuur Steyl
Paalfundering
D-Foundations Toets palen durk 20120730
2.3 Application Area Model Bearing Piles
The verifications performed by the model BEARING PILES of D-FOUNDATIONS concern pile foundations on which
axial static or quasi-static loads cause pressures in the piles. The calculations of pile forces and pile displacements
are based on Cone Penetration Tests. Possible rise of (tension-)piles and horizontal displacements of piles and/or
pile groups are not taken into account.
2.4 Superstructure
Rigidity of the superstructure :
Non-Rigid
2.5 General CPT Data
Number of CPT's :
Timing of CPT's :
3
CPT - Excavation - Install
2.5.1 View of CPT's in Foundation Plan
4
3
2
1
Legend
Round 400 (Edge pile)
Round 400 (Middle pile)
CPT
Bestaand
3-8-2012
L:\..\Toets palen durk 20120730
Page 3
Royal HaskoningDHV
Number/Name
CPT
Pile tip
level
[m R.L.]
5,00
5,00
5,00
1: 1
2: 4
3: Bestaand
Top of pos.
friction zone
[m R.L.]
11,00
10,00
10,00
D-Foundations 8.1
Bottom of neg.
friction zone
[m R.L.]
16,70
20,00
10,00
X-coordinate
[m]
206033,55
206023,89
0,00
Y-coordinate
[m]
371501,67
371619,11
0,00
2.6 Soil Data
Number of soil profiles (= number of CPT's) :
3
2.6.1 Soil Profile 1
Belonging to CPT
Surface level in [m. reference level] :
Phreatic level in [m. reference level] :
Pile tip level in [m. reference level] :
Top of positive skin friction zone in [m. reference level] :
Bottom of negative skin friction zone in [m. reference level] :
OCR-value foundation layer :
Expected groundlevel settlement in [m] :
Number of layers in profile :
1
17,060
16,700
5,000
11,000
16,700
1,00
0,110
32
Profile: 1
20,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
60,00
qc [MPa]
70,00 80,00
Material
NSFZ
PL
Sand, sl
sl s..
s..
Sand,
Sand, ve s..
Loam,
ve s..
s..
Sand, ve
Ground level (17,06)
15,00
Loam, ve s..
Sand, ve s..
Sand, ve
sl s..
Sand,
Loam,
ve s..
s..
Sand,
ve
s..
Sand, ve
sl s..
Sand,
s..
10,00
PSFZ
5,00
PTL
0,00
Unit weight Unit weight
dry
wet
kN/m3
kN/m3
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
20,0
20,0
19,0
21,0
20,0
20,0
19,0
21,0
19,0
21,0
20,0
20,0
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
Phi
deg
32,5
32,5
30,0
35,0
30,0
EL
35,0
30,0
32,5
30,0
35,0
30,0
32,5
30,0
Sand, sl s..
19,0
21,0
32,5
Sand, ve s..
19,0
21,0
30,0
Sand, sl s..
19,0
21,0
32,5
Sand, ve s..
19,0
21,0
30,0
Sand, sl s..
19,0
21,0
32,5
Sand, ve s..
19,0
21,0
30,0
Sand, sl s..
19,0
21,0
32,5
Sand,
s..
Sand, ve
sl s..
Sand,
ve
s..
Sand, ve
sl s..
Sand,
s..
Sand, sl s..
Sand,
s..
Sand, ve
sl s..
Sand,
s..
Sand, ve
sl s..
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
21,0
21,0
21,0
21,0
21,0
21,0
21,0
21,0
21,0
21,0
30,0
32,5
30,0
32,5
30,0
32,5
30,0
32,5
30,0
32,5
Sand, sl s..
19,0
21,0
32,5
-5,00
-10,00
Depth [m]
PL (Phreatic Level) = 16,70 [m]
EL (Excavation Level) = 17,00 [m]
PTL (Pile Tip Level) = 5,00 [m]
PSFZ = Positive skin friction zone, top = 11,00 [m]
NSFZ = Negative skin friction zone, bottom = 16,70 [m]
qc [MPa]
Reduced qc for alpha_s [MPa]
Number
layer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
3-8-2012
Top
layer
[m R.L.]
17,060
17,040
16,940
16,740
15,540
15,340
14,940
13,740
12,740
12,640
12,440
Gamma
Gamma;sat
[kN/m3]
19,00
19,00
19,00
19,00
20,00
19,00
20,00
19,00
19,00
19,00
20,00
[kN/m3]
21,00
21,00
21,00
21,00
20,00
21,00
20,00
21,00
21,00
21,00
20,00
Phi
[deg]
32,50
32,50
32,50
30,00
35,00
30,00
35,00
30,00
32,50
30,00
35,00
L:\..\Toets palen durk 20120730
Soil
Type
Sand
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
Loam
Median
(Sand/Gravel)
[mm]
0,200
0,200
0,200
0,200
-0,200
-0,200
0,200
0,200
-Page 4
Royal HaskoningDHV
Number
layer
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Top
layer
[m R.L.]
11,921
11,721
11,321
11,021
8,921
8,721
5,702
5,502
2,364
2,164
-0,074
-0,574
-0,674
-0,993
-1,293
-1,393
-1,912
-2,012
-2,431
-2,631
-2,831
Gamma
Gamma;sat
[kN/m3]
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
D-Foundations 8.1
Phi
[kN/m3]
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
Soil
Type
[deg]
30,00
32,50
30,00
32,50
30,00
32,50
30,00
32,50
30,00
32,50
30,00
32,50
30,00
32,50
30,00
32,50
30,00
32,50
30,00
32,50
32,50
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Median
(Sand/Gravel)
[mm]
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
2.6.2 Soil Profile 4
Belonging to CPT
Surface level in [m. reference level] :
Phreatic level in [m. reference level] :
Pile tip level in [m. reference level] :
Top of positive skin friction zone in [m. reference level] :
Bottom of negative skin friction zone in [m. reference level] :
OCR-value foundation layer :
Expected groundlevel settlement in [m] :
Number of layers in profile :
4
16,970
16,700
5,000
10,000
20,000
1,00
0,110
16
Profile: 4
20,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
60,00
Material
qc [MPa]
70,00 80,00
PL
Ground level (16,97)
15,00
10,00
Unit weight Unit weight
dry
wet
kN/m3
kN/m3
21,0
19,0
19,0
21,0
Phi
19,0
19,0
19,0
20,0
19,0
21,0
21,0
21,0
20,0
21,0
deg
32,5
32,5
30,0
32,5
30,0
35,0
30,0
Sand, sl s..
Sand, ve
Loam,
ve s..
s..
Sand, ve s..
19,0
19,0
20,0
19,0
21,0
21,0
20,0
21,0
32,5
30,0
35,0
30,0
Loam, ve s..
20,0
20,0
35,0
Sand, sl s..
19,0
21,0
32,5
Sand, sl s..
19,0
21,0
32,5
Sand, sl s..
19,0
21,0
32,5
Sand, sl s..
Sand, sl s..
Sand, ve s..
Sand, sl s..
Sand, ve
Loam,
ve s..
s..
Sand, ve
s..
PSFZ
5,00
PTL
0,00
-5,00
-10,00
Depth [m]
qc [MPa]
Reduced qc for alpha_s [MPa]
3-8-2012
PL (Phreatic Level) = 16,70 [m]
PTL (Pile Tip Level) = 5,00 [m]
PSFZ = Positive skin friction zone, top = 10,00 [m]
L:\..\Toets palen durk 20120730
Page 5
Royal HaskoningDHV
Number
layer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
Top
layer
[m R.L.]
16,970
16,950
16,850
15,950
15,650
15,050
14,850
14,550
14,250
12,331
12,131
11,612
10,712
9,393
-2,855
-2,955
Gamma
Gamma;sat
[kN/m3]
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
20,00
19,00
19,00
19,00
20,00
19,00
20,00
19,00
19,00
19,00
D-Foundations 8.1
Phi
[kN/m3]
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
20,00
21,00
21,00
21,00
20,00
21,00
20,00
21,00
21,00
21,00
Soil
Type
[deg]
32,50
32,50
32,50
30,00
32,50
30,00
35,00
30,00
32,50
30,00
35,00
30,00
35,00
32,50
32,50
32,50
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
Median
(Sand/Gravel)
[mm]
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
-0,200
0,200
0,200
-0,200
-0,200
0,200
0,200
2.6.3 Soil Profile Bestaand
Belonging to CPT
Surface level in [m. reference level] :
Phreatic level in [m. reference level] :
Pile tip level in [m. reference level] :
Top of positive skin friction zone in [m. reference level] :
Bottom of negative skin friction zone in [m. reference level] :
OCR-value foundation layer :
Expected groundlevel settlement in [m] :
Number of layers in profile :
Bestaand
17,000
16,700
5,000
10,000
10,000
1,00
0,110
18
Profile: Bestaand
20,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
60,00
Material
qc [MPa]
70,00 80,00
PL
0,00
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Loam, ve s..
Loam, ve s..
Loam, ve s..
Loam, ve s..
Loam, ve s..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
-5,00
Sand, clea..
Ground level (17,00)
15,00
NSFZ
10,00
PSFZ
5,00
PTL
-10,00
Depth [m]
1
2
3-8-2012
Top
layer
[m R.L.]
17,000
16,000
Gamma
Gamma;sat
[kN/m3]
19,00
19,00
19,0
21,0
Phi
deg
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
35,0
PL (Phreatic Level) = 16,70 [m]
PTL (Pile Tip Level) = 5,00 [m]
PSFZ = Positive skin friction zone, top = 10,00 [m]
NSFZ = Negative skin friction zone, bottom = 10,00 [m]
qc [MPa]
Reduced qc for alpha_s [MPa]
Number
layer
Unit weight Unit weight
dry
wet
kN/m3
kN/m3
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
19,0
21,0
[kN/m3]
21,00
21,00
Phi
[deg]
35,00
35,00
L:\..\Toets palen durk 20120730
Soil
Type
Sand
Sand
Median
(Sand/Gravel)
[mm]
0,200
0,200
Page 6
Royal HaskoningDHV
Number
layer
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
Top
layer
[m R.L.]
15,000
14,000
13,000
12,000
11,000
10,000
9,000
8,000
7,000
6,000
5,000
4,000
3,000
2,000
1,000
0,000
Gamma
Gamma;sat
[kN/m3]
19,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
[kN/m3]
21,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
21,00
Phi
[deg]
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
35,00
D-Foundations 8.1
Soil
Type
Sand
Loam
Loam
Loam
Loam
Loam
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Median
(Sand/Gravel)
[mm]
0,200
-----0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
2.7 Pile Types
2.7.1 Pile type : Round 400
Pile type :
Continuous flight auger pile
Materialtype for pile :
Concrete
Slip layer :
None
Pile shape :
Round pile
beta (Shape factor) according to figure 7i, NEN-EN 1997-1:2005.
s (factor for the influence of the shape of the crosssection of the pile base) according to NEN-EN 1997-1:2005.
Pile dimensions :
Diameter [m] :
0,400
2.8 Foundation Plan
Number of piles :
6
1
Number of collaborating piles* :
* : 0 = not defined, 1 = non rigid superstructure, >1 = rigid superstructure
3-8-2012
L:\..\Toets palen durk 20120730
Page 7
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
2.8.1 View of Foundation Plan
Legend
1
2
3
4
5
6
Round 400 (Edge pile)
Round 400 (Middle pile)
CPT
Pile
nr/name
1: 1
2: 2
3: 3
4: 4
5: 5
6: 6
X-coordinate
[m]
206018,89
206018,89
206018,89
206018,89
206018,89
206018,89
Y-coordinate
[m]
371496,67
371500,67
371504,67
371508,67
371512,67
371516,67
Fc;d
(EQU/GEO)
[kN]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Fc;d
(SLS)
[kN]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
P0
[kN/m2]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Pile head
level
[m R.L.]
16,45
16,45
16,45
16,45
16,45
16,45
2.9 Excavation Data
Excavation level in [m. reference level] :
Reduction model :
3-8-2012
17,000
Safe (NEN)
L:\..\Toets palen durk 20120730
Page 8
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
Indication for qc-reduction
due to safe reduction method
Profile: 1
20,00
10
20
30
40
50
60
qc [MPa]
70 80
0
100
200
300
400
500
[kN/m2]
600
PL
EL
Ground level (17,06)
15,00
10,00
5,00
0,00
-5,00
-10,00
Depth [m]
qc [MPa]
Reduced qc [MPa]
PL (Phreatic Level) = 16,70 [m]
EL (Excavation Level) = 17,00 [m]
= Initial Effective Stress
= Effective Stress
2.10 Overruled Parameters
All parameters according to standard.
2.11 Calculation Options
Suppress pile group (for negative skin friction)
Create intermediate results file
Use reduction for continuous flight auger piles (standard)
Use the influence of excavations (standard).
2.12 Model Options
Selected pile types :
-Round 400
Selected profiles :
-1
-4
-Bestaand
3-8-2012
L:\..\Toets palen durk 20120730
Page 9
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
3 Bearing Piles (EC7-NL): Results of the option Preliminary Design, Bearing capacity at fix
3.1 Errors and Warnings
Warning : The depth of the CPT's does not meet the requirements as set by NEN 9097-1 par 3.2.3.
Soil profile 2
Warning : The lowest pile head level lies below the surface level. The maximum value for the top of the friction zones
is therefor reset to 16,45 m relative to reference level.
Soil profile 3
Warning : The lowest pile head level lies below the surface level. The maximum value for the top of the friction zones
is therefor reset to 16,45 m relative to reference level.
Soil profile Bestaand
Warning : The lowest pile head level lies below the surface level. The maximum value for the top of the friction zones
is therefor reset to 16,45 m relative to reference level.
3.2 Remarks
When checking the survey and testing of soil according to NEN 9097-1 art 3.2.3 lid (e), the program uses the
provided CPT test level. It does NOT take into account possible different pile tip levels. When different pile tip levels
are used in this calculation, the user itself must check for possibly required additional survey and testing of soil.
Note : The calculations performed are based on a single pile for limit state EQU/GEO (= ultimate limit state).
Due to the nature of preliminary design, a single pile is always assumed. A possible pileplan is disregarded when
using the preliminary design option. Hence a non rigid superstructure is assumed and pile group effects are not
considered.
3.3 Calculation Parameters
3.3.1 Pile Factors
gamma;b (NEN-EN 1997-1:2005, annex A.6 A.7 A.8,
Limit State EQU/GEO) :
gamma;b (NEN-EN 1997-1:2005, annex A.6 A.7 A.8,
the Serviceability Limit State) :
gamma;s (NEN-EN 1997-1:2005, annex A.6 A.7 A.8,
Limit State EQU/GEO) :
gamma;s (NEN-EN 1997-1:2005, annex A.6 A.7 A.8,
the Serviceability Limit State) :
xi3 (NEN-EN 1997-1:2005, annex A, table 10, for M, N =1, 3) :
xi4 (NEN-EN 1997-1:2005, annex A, table 10, for M, N =1, 3) :
1,20
1,00
1,20
1,00
1,30
1,30
3.3.2 Pile type : Round 400
Pile type :
Continuous flight auger pile
Materialtype for pile :
Slip layer :
Pile shape :
beta (Shape factor: figuur 7i, NEN-EN 1997
1:2005 par. 7.6.2.3(g): NEN 9097-1 : Pile tip) :
s (NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(h), NEN 9097-1 : factor for
the influence of the shape of the crosssection of the pile base) :
Concrete
None
Round pile
Pile dimensions :
Diameter [m] :
3-8-2012
1,00
1,00
0,400
L:\..\Toets palen durk 20120730
Page 10
Royal HaskoningDHV
CPT
Alpha_s
Sand/
Gravel
0,0060
0,0060
0,0060
1
4
Bestaand
Alpha_s
Clay/Loam
Peat
-0,0250
0,0250
D-Foundations 8.1
Alpha_p
0,8000
0,8000
0,8000
3.4 Results for pile type : Round 400
CPT name
1
4
Bestaan...
Level
[m R.L.]
5.00
5.00
5.00
Groundlevel
[m R.L.]
17,06
16,97
17,00
Rb;cal;max
[kN]
1323
1042
1608
Rs;cal;max Rc;cal;max
[kN]
[kN]
613
1935
530
1571
712
2320
Rc;d
[kN]
1241
1007
1487
F;nsf;rep
[kN]
0
0
86
Fnsf;d
[kN]
0
0
86
3.5 Summary Net Bearing Capacity in kN
CPT name
1
4
Bestaand
Groundlevel
[m R.L.]
17,06
16,97
17,00
Level
[m R.L.]
5,00
5,00
5,00
Round 400
Rc;net;d [kN]
1241,00
1007,00
1401,00
* Rc;net;d = Rc;d - Fnsf;d
End of Report
3-8-2012
L:\..\Toets palen durk 20120730
Page 11
Report for D-Foundations 8.1
Design and Verification according to Eurocode 7 of Bearing/Tension Piles and Shallow Foundations
Developed by Deltares
Company:
Royal HaskoningDHV
Date of report:
Time of report:
3-8-2012
14:22:40
Date of calculation:
Time of calculation:
3-8-2012
11:45:58
Filename:
L:\..\Keermuur Steyl\Geotechniek\DFoundation\Toets palen trek 20120730
Project identification:
Toets Keermuur Steyl
Paalfundering
D-Foundations Toets palen trek 20120730
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
1 Table of Contents
1 Table of Contents
2 Input Data
2.1 General Input Data
2.2 General Report Data
2.3 Application Area Model Tension Piles (NEN-EN)
2.4 General CPT Data
2.4.1 View of CPT's in Foundation Plan
2.5 Soil Data
2.5.1 Soil Profile 1
2.5.2 Soil Profile 4
2.5.3 Soil Profile Bestaand
2.6 Pile Types
2.6.1 Pile type : Round 400
2.7 Foundation Plan
2.7.1 View of Foundation Plan
2.8 Excavation Data
2.9 Optional Parameters
2.10 Overruled Parameters
2.11 Calculation Options
2.12 Model Options
3 Tension Piles (EC7-NL): Bearing capacity at fixed pile tip levels
3.1 Errors and Warnings
3.2 Remarks
3.3 Calculation Parameters
3.3.1 Pile Factors
3.3.2 Pile type : Round 400
3.4 Results for all CPT's
3.4.1 Results for pile type : Round 400
3.4.1.1 Pile group 1
3.4.1.2 Pile group 2
3.5 INDICATIVE: Results using Ksi3
3.5.1 Results for pile type : Round 400
3.5.1.1 Pile group 1
3.5.1.2 Pile group 2
3-8-2012
L:\..\Toets palen trek 20120730
2
3
3
3
3
3
3
4
4
5
7
8
8
8
9
9
10
10
10
10
11
11
11
11
11
11
11
11
11
11
12
12
12
12
Page 2
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
2 Input Data
2.1 General Input Data
Model
Tension Piles (EC7-NL)
2.2 General Report Data
Geotechnical consultant :
Design engineer superstructure :
Principal :
Title 1 :
Title 2 :
Title 3 :
Number of project :
Location of project :
S. van Velp
Toets Keermuur Steyl
Paalfundering
D-Foundations Toets palen trek 20120730
2.3 Application Area Model Tension Piles (NEN-EN)
The design and verifications performed by the TENSION PILES (NEN-EN) model of D-FOUNDATIONS concern pile
foundations on which axial static or quasi-static loads cause tensile forces in the piles. Pilegroup effects are taken
into account. Calculation of pile forces is based on Cone Penetration Tests. Pile capacities are based on the
NEN-EN 1997-1, chapter 7 and where pile/safety factors are concerned, on Dutch Standards NEN-EN 1997-1.
Horizontal displacements of piles are not taken into account. Vertical displacements of piles are not calculated.
Design of Tension piles based on NEN-EN 1997-1 is limited to piles with lengths between 7 and 50 m and a
minimum Length over (equivalent) diameter ratio of 13.5.
2.4 General CPT Data
Number of CPT's :
Timing of CPT's :
3
CPT - Excavation - Install
2.4.1 View of CPT's in Foundation Plan
4
3
2
1
Legend
Round 400
CPT
Bestaand
3-8-2012
L:\..\Toets palen trek 20120730
Page 3
Royal HaskoningDHV
Number/name
CPT
1: 1
2: 4
3: Bestaand
X-coordinate
[m]
206033,55
206023,89
0,00
D-Foundations 8.1
Y-coordinate
[m]
371501,67
371619,11
0,00
2.5 Soil Data
Number of soil profiles (= number of CPT's) :
3
2.5.1 Soil Profile 1
Belonging to CPT
Surface level in [m. reference level] :
Phreatic level in [m. reference level] :
Top of tension zone [m. reference level]:
Pile tip level in [m. reference level] :
Number of layers in profile :
1
17,060
16,700
15,200
5,000
32
Profile: 1
20,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
60,00
Material
qc [MPa]
70,00 80,00
PL
Ground level (17,06)
15,00
Sand, sl
sl s..
s..
Sand,
Sand, ve s..
Loam,
ve s..
s..
Sand, ve
Loam, ve s..
Sand, ve s..
Sand, ve
sl s..
Sand,
s..
Loam,
ve s..
s..
Sand,
Sand, ve
sl s..
Sand,
ve
s..
TZ
10,00
5,00
PTL
0,00
Unit weight Unit weight
dry
wet
kN/m3
kN/m3
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
19,0
19,0
18,0
20,0
19,0
19,0
18,0
20,0
18,0
20,0
19,0
19,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
Sand, sl s..
18,0
20,0
Sand, ve s..
18,0
20,0
Sand, sl s..
18,0
20,0
Sand, ve s..
18,0
20,0
Sand, sl s..
18,0
20,0
Sand, ve s..
18,0
20,0
Sand, sl s..
18,0
20,0
Sand,
s..
Sand, ve
sl s..
Sand,
ve
s..
Sand, ve
sl s..
Sand,
s..
Sand, sl s..
Sand,
s..
Sand, ve
sl s..
Sand,
s..
Sand, ve
sl s..
18,0
18,0
18,0
18,0
18,0
18,0
18,0
18,0
18,0
18,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
20,0
Sand, sl s..
18,0
20,0
EL
-5,00
-10,00
Depth [m]
Number
layer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
3-8-2012
Top
layer
[m R.L.]
17,060
17,040
16,940
16,740
15,540
15,340
14,940
13,740
12,740
12,640
12,440
11,921
11,721
11,321
Soil
Type
Sand
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
PL (Phreatic Level) = 16,70 [m]
EL (Excavation Level) = 17,00 [m]
PTL (Pile Tip Level) = 5,00 [m]
TZ = Tension zone, top = 15,20 [m]
Gamma
[kN/m3]
18,00
18,00
18,00
18,00
19,00
18,00
19,00
18,00
18,00
18,00
19,00
18,00
18,00
18,00
Gamma
sat
[kN/m3]
20,00
20,00
20,00
20,00
19,00
20,00
19,00
20,00
20,00
20,00
19,00
20,00
20,00
20,00
Min. Void
Ratio
[%]
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
L:\..\Toets palen trek 20120730
Max. Void
Ratio
[%]
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
Median
[mm]
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
Max. Cone
resistance
[kPa]
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
Use
Max. Cone
resistance
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Page 4
Royal HaskoningDHV
Number
layer
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Number
layer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
Top
layer
[m R.L.]
11,021
8,921
8,721
5,702
5,502
2,364
2,164
-0,074
-0,574
-0,674
-0,993
-1,293
-1,393
-1,912
-2,012
-2,431
-2,631
-2,831
Soil
Type
Top
layer
[m R.L.]
17,060
17,040
16,940
16,740
15,540
15,340
14,940
13,740
12,740
12,640
12,440
11,921
11,721
11,321
11,021
8,921
8,721
5,702
5,502
2,364
2,164
-0,074
-0,574
-0,674
-0,993
-1,293
-1,393
-1,912
-2,012
-2,431
-2,631
-2,831
Soil
Type
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Gamma
[kN/m3]
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
Sand
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Phi
[deg]
27,00
27,00
27,00
25,00
27,50
25,00
27,50
25,00
27,00
25,00
27,50
25,00
27,00
25,00
27,00
25,00
27,00
25,00
27,00
25,00
27,00
25,00
27,00
25,00
27,00
25,00
27,00
25,00
27,00
25,00
27,00
27,00
D-Foundations 8.1
Gamma
sat
[kN/m3]
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
Min. Void
Ratio
[%]
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
Max. Void
Ratio
[%]
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
Median
Addit. PP
at top
[kN/m2]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Addit. PP
at bottom
[kN/m2]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
OCR
value
[-]
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
Use
Tension
[mm]
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
Max. Cone
resistance
[kPa]
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
Use
Max. Cone
resistance
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
2.5.2 Soil Profile 4
Belonging to CPT
Surface level in [m. reference level] :
Phreatic level in [m. reference level] :
Top of tension zone [m. reference level]:
Pile tip level in [m. reference level] :
Number of layers in profile :
3-8-2012
4
16,970
16,700
15,200
5,000
16
L:\..\Toets palen trek 20120730
Page 5
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
Profile: 4
20,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
60,00
Material
qc [MPa]
70,00 80,00
PL
Ground level (16,97)
15,00
TZ
10,00
Sand, sl s..
Sand, sl s..
Sand, ve s..
Sand, sl s..
Sand, ve
Loam,
ve s..
s..
Sand, ve
s..
Unit weight Unit weight
dry
wet
kN/m3
kN/m3
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
19,0
19,0
18,0
20,0
Sand, sl s..
Sand, ve
Loam,
ve s..
s..
Sand, ve s..
18,0
18,0
19,0
18,0
20,0
20,0
19,0
20,0
Loam, ve s..
19,0
19,0
Sand, sl s..
18,0
20,0
Sand, sl s..
18,0
20,0
Sand, sl s..
18,0
20,0
5,00
PTL
0,00
-5,00
-10,00
Depth [m]
Number
layer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
Number
layer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
3-8-2012
Top
layer
[m R.L.]
16,970
16,950
16,850
15,950
15,650
15,050
14,850
14,550
14,250
12,331
12,131
11,612
10,712
9,393
-2,855
-2,955
Soil
Type
Top
layer
[m R.L.]
16,970
16,950
16,850
15,950
15,650
15,050
14,850
14,550
14,250
12,331
12,131
11,612
10,712
9,393
Soil
Type
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Sand
Sand
Loam
Sand
Loam
Sand
PL (Phreatic Level) = 16,70 [m]
PTL (Pile Tip Level) = 5,00 [m]
TZ = Tension zone, top = 15,20 [m]
Gamma
[kN/m3]
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
19,00
18,00
18,00
18,00
19,00
18,00
19,00
18,00
18,00
18,00
Phi
[deg]
27,00
27,00
27,00
25,00
27,00
25,00
27,50
25,00
27,00
25,00
27,50
25,00
27,50
27,00
Gamma
sat
[kN/m3]
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
19,00
20,00
20,00
20,00
19,00
20,00
19,00
20,00
20,00
20,00
Min. Void
Ratio
[%]
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
Max. Void
Ratio
[%]
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
Median
Addit. PP
at top
[kN/m2]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Addit. PP
at bottom
[kN/m2]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
OCR
value
[-]
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
Use
Tension
L:\..\Toets palen trek 20120730
[mm]
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
Max. Cone
resistance
[kPa]
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
Use
Max. Cone
resistance
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
Page 6
Royal HaskoningDHV
Number
layer
15
16
Top
layer
[m R.L.]
-2,855
-2,955
Soil
Type
Phi
[deg]
27,00
27,00
Sand
Sand
Addit. PP
at top
[kN/m2]
0,00
0,00
D-Foundations 8.1
Addit. PP
at bottom
[kN/m2]
0,00
0,00
OCR
value
[-]
1,000
1,000
Use
Tension
True
True
2.5.3 Soil Profile Bestaand
Belonging to CPT
Surface level in [m. reference level] :
Phreatic level in [m. reference level] :
Top of tension zone [m. reference level]:
Pile tip level in [m. reference level] :
Number of layers in profile :
Bestaand
17,000
16,700
15,200
5,000
18
Profile: Bestaand
20,00
10,00
20,00
30,00
40,00
50,00
60,00
Material
qc [MPa]
70,00 80,00
PL
0,00
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Loam, ve s..
Loam, ve s..
Loam, ve s..
Loam, ve s..
Loam, ve s..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
Sand, clea..
-5,00
Sand, clea..
Ground level (17,00)
15,00
TZ
10,00
5,00
PTL
-10,00
Depth [m]
Number
layer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
3-8-2012
Top
layer
[m R.L.]
17,000
16,000
15,000
14,000
13,000
12,000
11,000
10,000
9,000
8,000
7,000
6,000
5,000
4,000
3,000
2,000
1,000
0,000
Soil
Type
Sand
Sand
Sand
Loam
Loam
Loam
Loam
Loam
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Unit weight Unit weight
dry
wet
kN/m3
kN/m3
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
19,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
18,0
20,0
PL (Phreatic Level) = 16,70 [m]
EL (Excavation Level) = 17,00 [m]
PTL (Pile Tip Level) = 5,00 [m]
TZ = Tension zone, top = 15,20 [m]
Gamma
[kN/m3]
18,00
18,00
18,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
18,00
Gamma
sat
[kN/m3]
20,00
20,00
20,00
19,00
19,00
19,00
19,00
19,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
20,00
Min. Void
Ratio
[%]
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
0,40
L:\..\Toets palen trek 20120730
Max. Void
Ratio
[%]
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
0,80
Median
[mm]
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
0,200
Max. Cone
resistance
[kPa]
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
12/15
Use
Max. Cone
resistance
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Page 7
Royal HaskoningDHV
Number
layer
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
Top
layer
[m R.L.]
17,000
16,000
15,000
14,000
13,000
12,000
11,000
10,000
9,000
8,000
7,000
6,000
5,000
4,000
3,000
2,000
1,000
0,000
Soil
Type
Sand
Sand
Sand
Loam
Loam
Loam
Loam
Loam
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Sand
Phi
[deg]
32,50
32,50
32,50
27,50
27,50
27,50
27,50
27,50
32,50
32,50
32,50
32,50
32,50
32,50
32,50
32,50
32,50
32,50
Addit. PP
at top
[kN/m2]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Addit. PP
at bottom
[kN/m2]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
D-Foundations 8.1
OCR
value
[-]
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
1,000
Use
Tension
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
True
2.6 Pile Types
Note : if alpha;t is not user defined, the next rules apply :
- alpha;t according to table 7.g and table 7.h of NEN 9097-1
- for clay: alpha;t depends on the CPT-value and relative depth
- for peat: alpha;t = 0
- for sand/gravel: alpha;t also depends on the median
Number of pile types :
1
2.6.1 Pile type : Round 400
Pile type for shaft friction factor (alpha;t) sand/gravel/loam :
Pile type for shaft friction factor (alpha;t) clay :
Materialtype for pile :
Pile shape :
Pile dimensions :
Diameter [m] :
Note : this pile type is regarded as a low vibration pile. Reduction for pile
installation after excavation according to NEN 9097-1.
Bored pile / Continuous flight auger pile
According to standard
Concrete
Round pile
0,400
2.7 Foundation Plan
Number of piles :
6
1
Number of collaborating piles* :
* : 0 = not defined, 1 = non rigid superstructure, >1 = rigid superstructure
3-8-2012
L:\..\Toets palen trek 20120730
Page 8
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
2.7.1 View of Foundation Plan
Legend
1
2
3
4
5
6
Round 400
CPT
Pile
nr./code
1: 1
2: 2
3: 3
4: 4
5: 5
6: 6
X-coordinate
[m]
206018,89
206018,89
206018,89
206018,89
206018,89
206018,89
Y-coordinate
[m]
371500,00
371498,50
371497,00
371495,50
371494,00
371492,50
Maximum
load
[kN]
112,00
112,00
112,00
112,00
112,00
112,00
Minimum
load
[kN]
-150,00
-150,00
-150,00
-150,00
-150,00
-150,00
Pile head
level
[m R.L.]
16,70
16,70
16,70
16,70
16,70
16,70
Use
alternat.
loads
False
False
False
False
False
False
Factor
Gamma;var
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Note regarding the loads: tension forces are positive, compressive forces are negative
2.8 Excavation Data
Excavation level in [m. reference level] :
Reduction model :
3-8-2012
17,000
Safe (NEN)
L:\..\Toets palen trek 20120730
Page 9
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
Indication for qc-reduction
due to safe reduction method
Profile: 1
20,00
10
20
30
40
50
60
qc [MPa]
70 80
0
100
200
300
400
500
[kN/m2]
600
PL
EL
Ground level (17,06)
15,00
10,00
5,00
0,00
-5,00
-10,00
Depth [m]
qc [MPa]
Reduced qc [MPa]
PL (Phreatic Level) = 16,70 [m]
EL (Excavation Level) = 17,00 [m]
= Initial Effective Stress
= Effective Stress
2.9 Optional Parameters
Unit weight water [kN/m3] :
Surcharge [kN/m2] :
9,81
0,00
2.10 Overruled Parameters
All parameters according to standard.
2.11 Calculation Options
Suppress compaction
If compaction is used, according to NEN 9097-1 CPT's should be made after installation to verify this assumption
Use the influence of excavations (standard).
Suppress excess pore pressure
2.12 Model Options
Selected pile types :
-Round 400
Selected profiles :
-1
-4
-Bestaand
3-8-2012
L:\..\Toets palen trek 20120730
Page 10
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
3 Tension Piles (EC7-NL): Bearing capacity at fixed pile tip levels
3.1 Errors and Warnings
At pile type Round 400 :
Due to the use of a low vibrating pile type, the reduction of CPT-value due to the excavation is done using NEN
9097-1.
When reviewing the following results, warnings listed above should be considered.
3.2 Remarks
When calculating the max. mobilized soil weight, the topangle is used according to NEN 9097-1.
3.3 Calculation Parameters
3.3.1 Pile Factors
xi3 (NEN-EN 1997-1:2005, annex A, table 10, for M, N =1, 3) :
xi4 (NEN-EN 1997-1:2005, annex A, table 10, for M, N =1, 3) :
For factor gamma;var values, see FOUNDATION PLAN table
Factor gamma;st according to NEN 1997-1 annex A.3.3.2 [-]
Factor gamma;gamma according to NEN-EN 1997-1 annex A.3 table A2 [-]
Above excavation level
Below excavation level
1,30
1,30
1,350
1,0
1,1
3.3.2 Pile type : Round 400
Pile type for shaft friction factor (alpha;t) sand/gravel/loam :
Pile type for shaft friction factor (alpha;t) clay :
Materialtype for pile :
Pile shape :
Bored pile / Continuous flight auger pile
According to standard
Concrete
Round pile
Pile dimensions :
Diameter [m] :
Note : this pile type is regarded as a low vibration pile. Reduction for pile
installation after excavation according to NEN 9097-1.
0,400
3.4 Results for all CPT's
3.4.1 Results for pile type : Round 400
3.4.1.1 Pile group 1
Number of piles belonging to this pile group :
Names of piles belonging to this pile group
1
6
Level
[m R.L.]
5,00
Rt;d min
[kN]
223,55
2
Rt;d avg
[kN]
241,60
Rt;d
[kN]
223,55
Ksi used
[-]
Ksi4
3.4.1.2 Pile group 2
Number of piles belonging to this pile group :
Names of piles belonging to this pile group
2
3
4
3-8-2012
4
L:\..\Toets palen trek 20120730
Page 11
Royal HaskoningDHV
D-Foundations 8.1
5
Level
[m R.L.]
5,00
Rt;d min
[kN]
195,93
Rt;d avg
[kN]
208,86
Rt;d
[kN]
195,93
Ksi used
[-]
Ksi4
3.5 INDICATIVE: Results using Ksi3
3.5.1 Results for pile type : Round 400
3.5.1.1 Pile group 1
Number of piles belonging to this pile group :
Names of piles belonging to this pile group
1
6
CPT name
1
4
Bestaand
CPT name
1
4
Bestaand
Level
[m R.L.]
5,00
5,00
5,00
Alpha t aver.
overall
0,0045
0,0045
0,0045
2
Rt;d
Indicative
[kN]
257,42
243,83
223,55
Max. mobilized
soil weight
[kN]
761,00
767,89
929,05
Alpha t aver.
sand/gravel/loam
0,0045
0,0045
0,0045
Pile weight
[kN]
0,00
0,00
0,00
Tension derived
from clay
[%]
0,00
0,00
0,00
Alpha t aver.
clay/peat
0,0000
0,0000
0,0000
3.5.1.2 Pile group 2
Number of piles belonging to this pile group :
Names of piles belonging to this pile group
2
3
4
5
CPT name
1
4
Bestaand
CPT name
1
4
Bestaand
Level
[m R.L.]
5,00
5,00
5,00
Alpha t aver.
overall
0,0045
0,0045
0,0045
4
Rt;d
Indicative
[kN]
219,88
210,79
195,93
Max. mobilized
soil weight
[kN]
455,52
455,88
505,06
Alpha t aver.
sand/gravel/loam
0,0045
0,0045
0,0045
Pile weight
[kN]
0,00
0,00
0,00
Tension derived
from clay
[%]
0,00
0,00
0,00
Alpha t aver.
clay/peat
0,0000
0,0000
0,0000
End of Report
3-8-2012
L:\..\Toets palen trek 20120730
Page 12
Bijlage 8
Constructie
Bijlage 8.1 Berekening korrel- en waterdrukken
Bijlage 8.2 Berekeningsverslag SCIA Engineer
Bijlage 8.3 Output controleberekening wapening
Bijlage 8.4 Output controleberekening wapening
(aanvulling)
Onderzoek & verbetermaatregelen keermuur Steyl
Eindrapport versie 2
9X5037-106/R0005/600451/JEBR/Nijm
26 januari 2014
Berekening korrel‐ en waterspanningen
grond;nat =
grond;droog =
water =
Snede 2
0.5
20 kN/m³
17 kN/m³
10 kN/m³
Peil
Snede 1
N =
[m NAP]
20.03
19.73
17.35
16.85
16.75
16.45
14.90
14.40
20.03
18.25
17.95
17.35
17.05
16.75
16.45
14.90
14.40
Rivierzijde
Landzijde
Resulterend horiz.
k;v
w;v
k;h
w;h
k;v
w;v
k;h
w;h
k;h;res
w;h;res
[N/mm²]
[N/mm²]
[N/mm²]
[N/mm²]
[N/mm²]
[N/mm²]
[N/mm²]
[N/mm²]
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
3.0
0.0
3.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
‐3.0
0.0
26.8
0.0
26.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
‐26.8
0.0
31.8
0.0
31.8
5.0
0.0
2.5
0.0
2.5
‐31.8
0.0
32.8
0.0
32.8
5.0
0.0
0.0
0.0
0.0
‐32.8
3.0
35.8
1.5
35.8
5.0
0.0
0.0
0.0
‐1.5
‐35.8
18.5
51.3
9.3
51.3
5.0
0.0
0.0
0.0
‐9.3
‐51.3
23.5
56.3
11.8
56.3
5.0
0.0
0.0
0.0
‐11.8
‐56.3
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
17.8
0.0
17.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
‐17.8
0.0
20.8
0.0
20.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
‐20.8
0.0
26.8
0.0
26.8
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
‐26.8
0.0
29.8
0.0
29.8
3.0
0.0
1.5
0.0
1.5
‐29.8
0.0
32.8
0.0
32.8
6.0
0.0
3.0
0.0
3.0
‐32.8
3.0
35.8
1.5
35.8
9.0
0.0
4.5
0.0
3.0
‐35.8
18.5
51.3
9.3
51.3
24.5
0.0
12.3
0.0
3.0
‐51.3
23.5
56.3
11.8
56.3
29.5
0.0
14.8
0.0
3.0
‐56.3
Snede 1 landzijde: korreldruk beperkt door aanwezigheid polystyreen aanvulling!
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
20. 07. 2012
WSM
1. Project
Licentienaam
Nationale norm
Constructie
Aantal knopen :
Aantal staven :
Aantal platen :
Aantal gebruikte doorsneden :
Aantal belastingsgevallen :
Aantal gebruikte materialen :
Projectbestandsnaam
Project bestandspad
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
Datum
Gravitatieversnelling [m/sec2]
Versie
Licentie
van
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
Royal Haskoning
EC - EN
Raamwerk XZ
22
17
0
5
6
3
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
Keermuur Steyl
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
WSM
20. 07. 2012
9.810
Scia Engineer 10.1.690
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
1/ 1 9
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
20. 07. 2012
WSM
2. Inhoudsopgave
1. Project
2. Inhoudsopgave
3. Invoergegevens
3.1. Doorsneden
3.2. Materialen
3.3. Knoop
3.4. 1D-staaf
3.5. Knoopondersteuningen
3.6. Grafische weergave rekenmodel
4. Belastingen
4.1. Belastingsgevallen
4.2. Puntlasten in knopen
4.3. Lijnlasten op staven
4.4. Momenten in knopen
4.5. Grafische weergave belastinggevallen
4.5.1. BG1 - Eigen gewicht
4.5.2. BG2 - Rustende belasting
4.5.3. BG3 - Korreldruk
4.5.4. BG5 - Waterdruk (calamiteit, NAP +20.03 m)
4.5.5. BG6 - Variabele maaiveldbelasting (20 kN/m²)
4.6. Lastgroepen
4.7. Combinaties
5. Berekeningresultaten
5.1. Interne krachten in staaf - BGT - N
5.2. Interne krachten in staaf - BGT - My
5.3. Interne krachten in staaf - BGT
5.4. Interne krachten in staaf - UGT - N
5.5. Interne krachten in staaf - UGT - My
5.6. Interne krachten in staaf - UGT - Vz
5.7. Interne krachten in staaf - UGT
5.8. Reacties - BGT
5.9. Reacties - UGT
Licentie
van
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
1
2
3
3
5
5
6
6
7
8
8
8
8
10
10
10
11
11
12
12
13
13
14
14
14
15
16
16
17
17
18
19
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
2/19
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
20. 07. 2012
WSM
3. Invoergegevens
3.1. Doorsneden
Naam
Type
Uitgebreid
Onderdeelmateriaal
Bouwwijze
Knik y-y, z-z
EEM berekening
CS1
Rechthoek
500; 1000
C30/37
Algemeen
b
b

H 500
z
y
B 1000
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm]
c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
Naam
Type
Uitgebreid
Onderdeelmateriaal
Bouwwijze
Knik y-y, z-z
EEM berekening
5.0000e-01
4.1667e-01
4.1667e-01
1.0417e-02
0.0000e+00
4.1667e-02
2.8587e-02
4.1667e-02
6.2500e-02
0
8.3333e-02
1.2500e-01
0
500
0.00
250
3.0000e+00
CS2
Rechthoek
500; 1000
C30/37 (stijf)
Algemeen
b
b

H 500
z
y
B 1000
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm]
c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
4.1667e-01
4.1667e-02
0.0000e+00
4.1667e-02
2.8587e-02
8.3333e-02
6.2500e-02
0
1.2500e-01
0
500
0.00
3.0000e+00
250
CS3
Naam
Type
Licentie
van
5.0000e-01
4.1667e-01
1.0417e-02
Rechthoek
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
3/19
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
Uitgebreid
Onderdeelmateriaal
Bouwwijze
Knik y-y, z-z
EEM berekening
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
20. 07. 2012
WSM
500; 1000
C30/37 (stijf, massaloos)
Algemeen
b
b

H 500
z
y
B 1000
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm]
c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
Naam
Type
Uitgebreid
Onderdeelmateriaal
Bouwwijze
Knik y-y, z-z
EEM berekening
5.0000e-01
4.1667e-01
1.0417e-02
0.0000e+00
4.1667e-01
4.1667e-02
2.8587e-02
4.1667e-02
6.2500e-02
8.3333e-02
1.2500e-01
0
500
0
250
0.00
3.0000e+00
CS4
Rechthoek
375; 1000
C30/37
Algemeen
b
b

y
H 375
z
B 1000
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm]
c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
Naam
Type
Uitgebreid
Onderdeelmateriaal
Bouwwijze
Knik y-y, z-z
EEM berekening
Licentie
van
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
3.7500e-01
3.1250e-01
3.1250e-01
4.3945e-03
0.0000e+00
3.1250e-02
1.3277e-02
2.3438e-02
3.5156e-02
0
6.2500e-02
9.3750e-02
0
500
0.00
188
2.7500e+00
CS5
Rechthoek
250; 1000
C30/37
Algemeen
b
b

9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
4/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
y
H 250
z
B 1000
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm]
c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
2.5000e-01
2.0833e-01
2.0833e-01
1.3021e-03
0.0000e+00
1.0417e-02
2.0833e-02
4.3336e-03
4.1667e-02
1.5625e-02
0
6.2500e-02
0
500
0.00
125
2.5000e+00
3.2. Materialen
Naam
Type
C30/37
C30/37 (stijf)
C30/37 (stijf, massaloos)
Massa eenheid
[kg/m3]
Beton
Beton
Beton
2500.0
2500.0
0.0
E-mod
[MPa]
Poisson
- nu
3.2800e+04 0.2
3.2800e+05 0.2
3.2800e+05 0.2
G-mod
[MPa]
1.3667e+04
1.3667e+05
1.3667e+05
Thermisch
uitz.
[m/mK]
0.00
0.00
0.00
Karakteristieke
cylinderdruksterkte
fck(28)
[MPa]
30.00
30.00
30.00
3.3. Knoop
Naam
K1
K2
K3
K4
K5
K6
K7
K8
K9
K10
K11
K12
K13
K14
K15
K16
K17
K18
K19
K20
K22
K23
Licentie
van
Coördinaat X
[m]
0.000
0.700
0.950
1.200
2.500
0.950
0.950
0.950
0.950
0.450
2.050
5.500
5.700
5.950
6.200
8.000
5.950
5.950
5.950
5.950
7.550
5.950
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
Coördinaat Z
[m]
14.650
14.650
14.650
14.650
14.650
14.900
16.450
18.850
20.030
14.650
14.650
14.650
14.650
14.650
14.650
14.650
14.900
16.450
17.050
17.950
14.650
18.250
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
5/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
3.4. 1D-staaf
Naam
S1
S2
S3
S4
S5
S6
S7
S8
S9
S10
S11
S12
S13
S14
S15
S16
S17
Doorsnede
CS1
CS2
CS2
CS1
CS3
CS1
CS4
CS1
CS1
CS2
CS2
CS1
CS3
CS1
CS4
CS5
CS1
-
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
Rechthoek
(500;
(500;
(500;
(500;
(500;
(500;
(375;
(500;
(500;
(500;
(500;
(500;
(500;
(500;
(375;
(250;
(500;
Lengte
[m]
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
1000)
0.700
0.250
0.250
1.300
0.250
1.550
2.400
1.180
0.200
0.250
0.250
1.800
0.250
1.550
0.600
0.900
0.300
Vorm
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Lijn
Beginknoop Eindknoop
K1
K2
K3
K4
K3
K6
K7
K8
K12
K13
K14
K15
K14
K17
K18
K19
K20
K2
K3
K4
K5
K6
K7
K8
K9
K13
K14
K15
K16
K17
K18
K19
K20
K23
X
Z
Ry
Stijfheid X
[MN/m]
Stijfheid Z
[MN/m]
Verend
1.3330e+01
Verend
5.0000e+00
Verend
1.3330e+01
Verend
5.0000e+00
Verend
6.6700e+01
Verend
2.5000e+01
Verend
6.6700e+01
Verend
2.5000e+01
Type
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
Algemeen
EEM-type
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
(0)
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
standaard
Laag
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
Laag1
3.5. Knoopondersteuningen
Naam
Knoop
Systeem
Type
Sn1
Sn2
Sn3
Sn4
Licentie
van
K10
Standaard
K11
Standaard
K14
Standaard
K22
Standaard
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
GCS
GCS
GCS
GCS
Vrij
Vrij
Vrij
Vrij
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
6/19
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
20. 07. 2012
WSM
Licentie
van
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
Y
Z
X
3.6. Grafische weergave rekenmodel
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
7/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
4. Belastingen
4.1. Belastingsgevallen
Naam
BG1
BG2
BG3
BG4
BG5
BG6
Omschrijving
Actie type
Eigen gewicht
Rustende belasting
Korreldruk
Waterdruk (standaard)
Waterdruk (calamiteit
NAP +20.03 m)
Variabele
maaiveldbelasting (20
kN/m²)
Lastgroep
Belastingtype
Permanent
Permanent
Permanent
Permanent
Permanent
LG1
LG1
LG1
LG1
LG1
Eigen gewicht
Standaard
Standaard
Standaard
Standaard
Variabel
LG2
Statisch
Spec
Richting
Duur
'Master'
belastingsgeval
-Z
Standaard
Kort
Geen
4.2. Puntlasten in knopen
Naam
Puntlast1
Puntlast2
Puntlast3
Puntlast4
Knoop
K23
K1
K12
K23
Belastingsgeval
BG5
BG5
BG5
BG2
-
Systeem
Waterdruk (calamiteit NAP +20.03 m)
Waterdruk (calamiteit NAP +20.03 m)
Waterdruk (calamiteit NAP +20.03 m)
Rustende belasting
GCS
GCS
GCS
GCS
Rich
X
X
X
Z
Type
Waarde - F
[kN]
Kracht
Kracht
Kracht
Kracht
15.8
26.9
26.9
-2.5
4.3. Lijnlasten op staven
Naam
Lijnlast1
Staaf
Type
Rich
Belastingsgeval
Systeem
Verdeling
Lijnlast11
S7
BG2
S16
BG2
S15
BG2
S6
BG3
S14
BG3
S7
BG3
S15
BG3
S7
BG3
S15
BG3
S16
BG3
S6
Lijnlast12
BG5 - Waterdruk (calamiteit NAP +20.03
m)
S14
Lijnlast2
Lijnlast3
Lijnlast4
Lijnlast5
Lijnlast6
Lijnlast7
Lijnlast8
Lijnlast9
Lijnlast10
- Rustende belasting
- Rustende belasting
- Rustende belasting
- Korreldruk
- Korreldruk
- Korreldruk
- Korreldruk
- Korreldruk
- Korreldruk
- Korreldruk
BG5 - Waterdruk (calamiteit NAP +20.03
m)
Licentie
van
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
P1
[kN/m]
P2
[kN/m]
Coör
x2
Loc
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
X
Gelijkmatig
X
Gelijkmatig
X
Gelijkmatig
Z
Trapez
Z
Gelijkmatig
Z
Trapez
Z
Gelijkmatig
Z
Trapez
Z
Trapez
Z
Trapez
Z
2.5
0.0
3.0
1.5
1.5
0.0
-51.3
0.000
1.000
0.000
1.000
0.000
1.000
0.000
1.000
0.000
1.000
0.000
0.300
0.000
0.300
0.400
0.900
0.300
0.600
0.000
0.300
0.000
LCS
Trapez
-35.8
1.000 Lengte
Z
-51.3
0.000 Rela
Trapez
-35.8
1.000 Lengte
Kracht
LCS
-2.5
x1
-5.0
-2.5
-9.3
-1.5
3.0
-1.5
0.0
3.0
Rela
Lengte
Rela
Lengte
Rela
Lengte
Rela
Lengte
Rela
Lengte
Abso
Lengte
Abso
Lengte
Abso
Lengte
Abso
Lengte
Abso
Lengte
Rela
Oors
Exc ez
[m]
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Vanaf begin
0.000
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
8/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
WSM
Naam
Staaf
Type
Rich
Belastingsgeval
Systeem
Verdeling
Lijnlast13
S7
Kracht
LCS
Lijnlast14
BG5 - Waterdruk (calamiteit NAP +20.03
m)
S8
Lijnlast15
BG5 - Waterdruk (calamiteit NAP +20.03
m)
S15
Lijnlast16
BG5 - Waterdruk (calamiteit NAP +20.03
m)
S16
Lijnlast17
BG5 - Waterdruk (calamiteit NAP +20.03
m)
S17
Lijnlast22
BG5
m)
S4
BG3
S12
BG3
S9
BG3
S1
BG3
S12
Lijnlast23
BG6 - Variabele maaiveldbelasting (20
kN/m²)
S4
Lijnlast24
BG6 - Variabele maaiveldbelasting (20
kN/m²)
S6
Lijnlast25
BG6 - Variabele maaiveldbelasting (20
kN/m²)
S7
Lijnlast26
BG6 - Variabele maaiveldbelasting (20
kN/m²)
S14
Lijnlast27
BG6 - Variabele maaiveldbelasting (20
kN/m²)
S15
Lijnlast28
BG6 - Variabele maaiveldbelasting (20
kN/m²)
S16
Lijnlast18
Lijnlast19
Lijnlast20
Lijnlast21
Lijnlast29
Licentie
van
20. 07. 2012
- Waterdruk (calamiteit NAP +20.03
- Korreldruk
- Korreldruk
- Korreldruk
- Korreldruk
BG6 - Variabele maaiveldbelasting (20
kN/m²)
S4
BG2 - Rustende belasting
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
P1
[kN/m]
P2
[kN/m]
x1
Coör
x2
Loc
Z
-35.8
0.000 Rela
Trapez
-11.8
1.000 Lengte
Z
-11.8
0.000 Rela
Trapez
0.0
Z
-35.8
0.000 Rela
Trapez
-29.8
1.000 Lengte
Z
-29.8
0.000 Rela
Trapez
-20.8
1.000 Lengte
Z
-20.8
0.000 Rela
LCS
Trapez
-17.8
1.000 Lengte
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
Z
Gelijkmatig
Z
Gelijkmatig
Z
Gelijkmatig
Z
Gelijkmatig
Z
LCS
Gelijkmatig
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
LCS
Kracht
Z
-5.0
-24.5
-18.5
-18.5
-20.0
-20.0
10.0
10.0
10.0
LCS
Gelijkmatig
Kracht
LCS
Z
Gelijkmatig
1.000 Lengte
0.000
1.000
0.000
1.000
0.000
1.000
0.000
1.000
0.000
Rela
Lengte
Rela
Lengte
Rela
Lengte
Rela
Lengte
Rela
0.000
Vanaf begin
0.000
Vanaf begin
0.000
Vanaf begin
0.000
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
Vanaf begin
0.000 Rela
0.000 Rela
0.000 Abso
0.000 Rela
10.0
0.000 Rela
0.000 Abso
0.000 Rela
1.000 Lengte
0.000
0.000
0.000
Vanaf begin
0.000
Vanaf begin
0.000
Vanaf begin
0.000
Vanaf begin
0.000
Vanaf begin
0.300 Lengte
-0.6
0.000
Vanaf begin
1.000 Lengte
10.0
0.000
0.000
1.000 Lengte
Gelijkmatig
Z
Vanaf begin
0.900 Lengte
Gelijkmatig
Z
0.000
1.000 Lengte
Gelijkmatig
Z
Vanaf begin
1.000 Lengte
Gelijkmatig
Z
Exc ez
[m]
1.000 Lengte
Gelijkmatig
Z
Oors
0.000
Vanaf begin
0.000
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
9/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
4.4. Momenten in knopen
Naam
M1
Knoop
K23
Belastingsgeval
BG5 - Waterdruk (calamiteit NAP +20.03 m)
Systeem
GCS
Rich
My
Type
Moment
Waarde - M
[kNm]
9.4
4.5. Grafische weergave belastinggevallen
4.5.1. BG1 - Eigen gewicht
Z
Y
Licentie
van
X
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
10/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
4.5.2. BG2 - Rustende belasting
Z
Y
X
4.5.3. BG3 - Korreldruk
Z
Y
Licentie
van
X
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
11/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
4.5.4. BG5 - Waterdruk (calamiteit, NAP +20.03 m)
Z
Y
X
4.5.5. BG6 - Variabele maaiveldbelasting (20 kN/m²)
Z
Y
Licentie
van
X
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
12/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
4.6. Lastgroepen
Naam
Last
LG1
LG2
Permanent
Variabel
Relatie
Standaard
Type
Cat A: Woning
4.7. Combinaties
Naam
BGT
UGT
Type
Omhullende - BG1 bruikbaarheid BG2 BG3 BG5 BG6 Omhullende - BG1 uiterst
BG2 BG3 BG5 BG6 -
Licentie
van
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
Belastingsgevallen
Eigen gewicht
Rustende belasting
Korreldruk
Waterdruk (calamiteit NAP +20.03 m)
Variabele maaiveldbelasting (20 kN/m²)
Eigen gewicht
Rustende belasting
Korreldruk
Waterdruk (calamiteit NAP +20.03 m)
Variabele maaiveldbelasting (20 kN/m²)
Coëff.
[-]
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.20
1.20
1.20
1.20
1.15
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
13/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
5. Berekeningresultaten
5.1. Interne krachten in staaf - BGT - N
Z
Y
X
5.2. Interne krachten in staaf - BGT - My
Z
Y
Licentie
van
X
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
14/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
5.3. Interne krachten in staaf - BGT
Lineaire berekening, Extreem : Staaf, Systeem : LCS
Selectie : S1, S9, S12, S4, S14, S15, S16, S17, S6, S7, S8
Combinaties : BGT
Staaf
BG
dx
[m]
S1
S1
BGT/1
BGT/1
0.000
0.450
N
[kN]
-26.9
94.2
S1
S1
BGT/1
BGT/2
0.700
0.000
94.2
-26.9
S9
S9
BGT/1
BGT/1
0.000
0.200
-26.9
0.0
-26.9
S9
S12
S12
BGT/2
BGT/1
BGT/1
0.000
0.000
1.350
-26.9
-6.2
0.0
-41.4
0.0
-135.8
16.5
213.1
S12
S12
BGT/1
BGT/2
1.350
1.350
-41.4
0.0
-185.4
25.5
-3.7
-5.7
S12
S4
S4
BGT/2
BGT/1
BGT/1
1.350
0.000
0.850
-34.8
-45.4
0.0
-179.7
-181.8
8.0
-5.7
159.2
S4
S4
BGT/1
BGT/2
0.850
0.850
-45.4
0.0
-197.0
17.0
-1.8
-3.8
S4
S14
BGT/2
BGT/2
0.850
0.000
-38.7
-188.2
100.6
-187.9
S14
S14
S14
BGT/1
BGT/2
BGT/1
1.550
1.550
0.000
S15
S15
BGT/2
BGT/1
S15
S15
S16
-42.2
-23.2
Vz
[kN]
My
[kNm]
0.0
-106.5
0.0
-3.1
-114.1
0.0
-30.7
0.0
0.0
-0.6
0.0
-3.7
-1.8
-3.8
62.2
-75.8
-23.2
-42.2
53.2
125.1
-71.8
-217.9
0.000
0.600
-23.2
-16.2
53.2
44.1
-71.8
-44.0
BGT/2
BGT/1
BGT/2
0.600
0.000
0.000
-16.2
-23.2
41.1
62.2
-43.6
-75.8
-43.6
BGT/1
BGT/1
0.900
0.000
-16.2
-6.2
41.1
S16
S16
21.6
44.1
-15.0
-44.0
S17
S17
BGT/1
BGT/1
0.000
0.300
-6.2
-2.5
S17
S6
S6
BGT/2
BGT/2
BGT/1
0.000
0.000
1.550
S6
S6
BGT/2
BGT/1
S7
S7
S7
-16.2
21.6
-15.0
-6.2
15.8
21.6
-9.4
-15.0
-61.5
-42.5
115.1
63.7
-199.0
-76.1
1.550
0.000
-42.5
-61.5
54.7
139.6
-72.1
-229.0
BGT/2
BGT/1
BGT/2
0.000
2.400
2.400
-42.5
-14.5
54.7
7.0
-72.1
-2.7
-14.5
S7
S8
BGT/1
BGT/2
0.000
0.000
-42.5
7.0
63.7
-2.7
-76.1
7.0
-2.7
S8
S8
BGT/2
BGT/1
1.180
0.000
0.0
7.0
0.0
-2.7
Licentie
van
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
-14.5
0.0
-14.5
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
15/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
5.4. Interne krachten in staaf - UGT - N
Z
Y
X
5.5. Interne krachten in staaf - UGT - My
Z
Y
Licentie
van
X
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
16/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
5.6. Interne krachten in staaf - UGT - Vz
Z
Y
X
5.7. Interne krachten in staaf - UGT
Lineaire berekening, Extreem : Staaf, Systeem : LCS
Selectie : S1, S9, S12, S4, S14, S15, S16, S17, S6, S7, S8
Combinaties : UGT
Staaf
BG
dx
[m]
N
[kN]
-32.3
113.0
Vz
[kN]
My
[kNm]
S1
S1
S1
UGT/3
UGT/3
UGT/3
0.000
0.450
0.700
S1
S9
UGT/4
UGT/3
0.000
0.000
-32.3
0.0
S9
S9
UGT/3
UGT/4
0.200
0.000
-32.3
-32.3
-7.4
0.0
S12
S12
S12
UGT/3
UGT/3
UGT/3
0.000
1.350
1.350
-49.7
0.0
-162.9
19.9
-49.7
S12
S12
UGT/4
UGT/4
1.350
1.350
0.0
-42.1
-222.5
30.2
S4
S4
UGT/3
UGT/3
0.000
0.850
-54.5
0.0
-218.2
9.6
S4
S4
S4
UGT/3
UGT/4
UGT/4
0.850
0.850
0.850
-54.5
0.0
-46.8
-236.4
20.0
-226.2
-4.5
S14
S14
UGT/4
UGT/3
0.000
1.550
-50.7
-27.9
121.9
74.7
-227.0
-91.0
S14
S14
S15
UGT/4
UGT/3
UGT/4
1.550
0.000
0.000
-27.9
-50.7
64.3
150.1
-86.3
-261.5
-27.9
64.3
-86.3
Licentie
van
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
113.0
-32.3
0.0
-127.7
0.0
-3.7
-137.0
0.0
-36.8
0.0
0.0
-0.7
-215.9
0.0
255.7
-4.5
-4.5
-6.8
-6.8
191.0
-2.2
-2.2
-4.5
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
17/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
Staaf
20. 07. 2012
WSM
BG
dx
[m]
S15
UGT/3
0.600
N
[kN]
-19.4
S15
S15
UGT/4
UGT/3
0.600
0.000
-19.4
-27.9
S16
S16
UGT/4
UGT/3
0.000
0.900
-19.4
-7.4
S16
S17
S17
UGT/3
UGT/3
UGT/3
0.000
0.000
0.300
-19.4
S17
S6
UGT/4
UGT/4
0.000
0.000
-7.4
S6
S6
S6
UGT/3
UGT/4
UGT/3
1.550
1.550
0.000
S7
S7
UGT/4
UGT/3
S7
S7
S8
S8
S8
Vz
[kN]
My
[kNm]
53.0
-52.8
49.5
74.7
-52.3
-91.0
49.5
-52.3
25.9
53.0
-18.0
-52.8
25.9
-18.0
19.0
25.9
-11.3
-18.0
-73.9
-51.1
139.3
-240.3
76.4
-91.4
-51.1
-73.9
66.1
167.5
-86.7
-274.8
0.000
2.400
-51.1
-17.4
66.1
8.4
-86.7
-3.3
UGT/4
UGT/3
2.400
0.000
-17.4
-51.1
8.4
76.4
-3.3
-91.4
UGT/4
UGT/4
UGT/3
0.000
1.180
0.000
-17.4
0.0
8.4
-3.3
0.0
8.4
0.0
-3.3
-7.4
-3.0
-17.4
5.8. Reacties - BGT
Z
Y
Licentie
van
X
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
18/19
Keermuur Steyl Datum
Herberekening betonconstructie
9X5037.B0
Project
Onderdeel
Omschrijving
Auteur
20. 07. 2012
WSM
5.9. Reacties - UGT
Z
Y
Licentie
van
X
Royal
Haskoning
Scia
Engineer
10.1.690
9X5037 - Doorsnedeberekening keermuur Steyl - v1.0 - 120720.esa
L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\SCIA Engineer\
19/19
Project:
Keermuur Steyl
Author:
WSM
Description:
Controle wapening - snede 1 - dsn1 - rivierzijde
Date:
25/07/2012
Projectno.
9X5037
Settings
8
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
c =
1.50 [-]
cc =
1.00 [-]
s;r =
1.15 [-]
ct =
1.00 [-]
s;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
max
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
(Quasi) permanent
XC4 / XD3
wmax =
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
cu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
ud =
45.0 ‰
Inclined
Es =
200000 N/mm²
Structural class
Class S3
cmin =
40 mm
Basic
cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Cross sectional props.
standard
additional
2nd layer
standard

mm
2a
0.0
0
additional

mm
2b
0.0
0


6.67
10
distance between layers:
1a
1b
329.8
0.0
566 
0
mm
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
As;i
[mm²]
1st layer
0.30 mm
- 150
ds;i
[mm]
mm
standard

mm
3a
0.0
0
additional

mm
3b
0.0
0
Totals
329.8
566
-E diagrams
0
0.00
Forces
ULS
SLS
1.75
 [‰]
600
0
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
 [‰]
Width
=
1000 mm
Ac;eff
=
4E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0234 m³
Height
=
375 mm
W c;bottom
=
0.0234 m³
Md
=
Nd
=
-51.1 kN/m
Vd
=
76.4 kN/m
Nd,vd
=
-51.1 kN/m
Mrep
=
Nrep
=
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
Pressure / compressive reinforcement
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard

additional



6.67
- 150
12
distance between layers:
mm
mm
ds;i
As;i
[mm]
[mm²]
4a
4b
41.0
0.0
754
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
41.0
754
mm
Stirrups
76.1 kNm/m
1st

mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
2nd

mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
-42.5 kN/m
MSd
=
92 kNm
OK
MRd
=
96 kNm
( uc= 0.96 )
VEd
=
76.4 kN
OK
VRd,c
=
128 kN
( uc= 0.60 )
EN 1992-1-1 §6.2.3
VRd,s
=
0 kN
=
1567 kN
EN 1992-1-1 §7.3.4
wk
=
0.55 mm
Not OK
wmax
=
0.30 mm
( uc= 1.83 )
VRd,max
SLS
435
466
91.4 kNm/m
(including eccentricity cf. EC2 §6.1.4)
EN 1992-1-1 §6.2.2
0
466.1
Steel
434.8
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
 [N/mm²]
 [N/mm²]
30
20.0
Concrete
File location: L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\Excel\
File name: 01 Controle wapening - snede 1 - dsn1 - rivierzijde
-
Details
xu
=
'bu
=
-3.50 ‰
s1
=
33.24 ‰
31.4 mm
0.00 mm²/mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
As,min
=
374 mm²
OK
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
As,min
θ
=

=
90 °
x
=
62.0 mm
s;1
=
397 N/mm²
Mrep;max
=
=
497 mm²
OK
45 °
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
As,max
=
15000 mm²
OK
1300 kNm
ReCoSec, version 0.16b
Project:
Keermuur Steyl
Author:
WSM
Description:
Controle wapening - snede 1 - dsn2 - rivierzijde
Date:
25/07/2012
Projectno.
9X5037
Settings
69
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
c =
1.50 [-]
cc =
1.00 [-]
s;r =
1.15 [-]
ct =
1.00 [-]
s;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
max
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
(Quasi) permanent
XC4 / XD3
wmax =
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
cu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
ud =
45.0 ‰
Inclined
Es =
200000 N/mm²
Structural class
Class S3
cmin =
40 mm
Basic
cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Cross sectional props.
standard
additional
2nd layer
standard

mm
2a
0.0
0
additional

mm
2b
0.0
0
10.00


16
distance between layers:
1a
1b
452.0
0.0
2011 
0
mm
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
As;i
[mm²]
1st layer
0.30 mm
- 100
ds;i
[mm]
mm
standard

mm
3a
0.0
0
additional

mm
3b
0.0
0
Totals
452.0
2011
-E diagrams
0
0.00
Forces
ULS
SLS
1.75
 [‰]
600
0
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
 [‰]
Width
=
1000 mm
Ac;eff
=
5E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0417 m³
Height
=
500 mm
W c;bottom
=
0.0417 m³
Md
=
Nd
=
-73.9 kN/m
=
167.5 kN/m
Nd,vd
=
-73.9 kN/m
Mrep
=
Nrep
=
229 kNm/m
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard

additional



6.67
- 150
10
distance between layers:
mm
mm
ds;i
As;i
[mm]
[mm²]
4a
4b
41.0
0.0
524
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
41.0
524
mm
1st

mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
2nd

mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
-61.5 kN/m
MSd
=
276 kNm
OK
MRd
=
404 kNm
( uc= 0.68 )
VEd
=
167.5 kN
VRd,c
=
224 kN
EN 1992-1-1 §6.2.3
VRd,s
=
0 kN
=
2148 kN
EN 1992-1-1 §7.3.4
wk
=
0.28 mm
OK
wmax
=
0.30 mm
( uc= 0.93 )
VRd,max
SLS
Pressure / compressive reinforcement
Stirrups
(including eccentricity cf. EC2 §6.1.4)
EN 1992-1-1 §6.2.2
435
466
274.8 kNm/m
Vd
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
0
466.1
Steel
434.8
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
 [N/mm²]
 [N/mm²]
30
20.0
Concrete
File location: L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\Excel\
File name: 02 Controle wapening - snede 1 - dsn2 - rivierzijde
Details
xu
=
'bu
=
-3.50 ‰
s1
=
23.72 ‰
58.1 mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
As,min
=
848 mm²
OK
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
OK
As,min
( uc= 0.75 )
-
0.00 mm²/mm
θ
=
=
681 mm²
OK
45 °

=
90 °
x
=
126.5 mm
s;1
=
Mrep;max
=
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
As,max
=
20000 mm²
OK
262 N/mm²
1300 kNm
ReCoSec, version 0.16b
Project:
Keermuur Steyl
Author:
WSM
Description:
Controle wapening - snede 1 - dsn3 - onderzijde
Date:
25/07/2012
Projectno.
9X5037
Settings
63
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
c =
1.50 [-]
cc =
1.00 [-]
s;r =
1.15 [-]
ct =
1.00 [-]
s;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
max
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
(Quasi) permanent
XC4 / XD3
wmax =
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
cu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
ud =
45.0 ‰
Inclined
Es =
200000 N/mm²
Structural class
Class S3
cmin =
40 mm
Basic
cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Cross sectional props.
standard
additional
2nd layer
standard

mm
2a
0.0
0
additional

mm
2b
0.0
0
10.00


16
distance between layers:
1a
1b
452.0
0.0
2011 
0
mm
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
As;i
[mm²]
1st layer
0.30 mm
- 100
ds;i
[mm]
mm
standard

mm
3a
0.0
0
additional

mm
3b
0.0
0
Totals
452.0
2011
-E diagrams
0
0.00
Forces
ULS
SLS
1.75
 [‰]
600
0
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
Width
=
1000 mm
Ac;eff
=
5E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0417 m³
Height
=
500 mm
W c;bottom
=
0.0417 m³
Md
=
Nd
=
-54.5 kN/m
Vd
=
236.4 kN/m
Nd,vd
=
-54.5 kN/m
Mrep
=
159.2 kNm/m
Nrep
=
-45.4 kN/m
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
40.0
 [‰]
435
466
Pressure / compressive reinforcement
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard

additional



6.67
distance between layers:
mm
mm
As;i
[mm²]
4a
4b
41.0
0.0
524
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
41.0
524
mm
Stirrups
MSd
=
192 kNm
OK
MRd
=
400 kNm
( uc= 0.48 )
1st

mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
2nd

mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
Details
xu
=
'bu
=
-3.50 ‰
s1
=
24.18 ‰
57.2 mm
VEd
=
236.4 kN
VRd,c
=
222 kN
( uc= 1.07 )
EN 1992-1-1 §6.2.3
VRd,s
=
0 kN
Not OK!
θ
=
2148 kN
#DIV/0!

=
90 °
EN 1992-1-1 §7.3.4
wk
=
0.16 mm
OK
x
=
126.9 mm
wmax
=
0.30 mm
( uc= 0.54 )
s;1
=
Mrep;max
=
EN 1992-1-1 §6.2.2
- 150
10
ds;i
[mm]
191 kNm/m
(including eccentricity cf. EC2 §6.1.4)
VRd,max
SLS
0
466.1
Steel
434.8
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
 [N/mm²]
 [N/mm²]
30
20.0
Concrete
File location: L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\Excel\
File name: 03 Controle wapening - snede 1 - dsn3 - onderzijde
0.00 mm²/mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
As,min
=
1233 mm²
OK
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
Stirrups required!
As,min
=
=
681 mm²
OK
45 °
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
As,max
=
20000 mm²
OK
182 N/mm²
1300 kNm
ReCoSec, version 0.16b
Project:
Keermuur Steyl
Author:
WSM
Description:
Controle wapening - snede 2 - dsn1 - rivierzijde
Date:
25/07/2012
Projectno.
9X5037
Settings
93
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
c =
1.50 [-]
cc =
1.00 [-]
s;r =
1.15 [-]
ct =
1.00 [-]
s;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
max
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
(Quasi) permanent
XC4 / XD3
wmax =
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
cu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
ud =
45.0 ‰
Inclined
Es =
200000 N/mm²
Structural class
Class S3
cmin =
40 mm
Basic
cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Cross sectional props.
standard
additional
2nd layer
standard

mm
2a
0.0
0
additional

mm
2b
0.0
0


6.67
10
distance between layers:
1a
1b
329.8
0.0
566 
0
mm
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
As;i
[mm²]
1st layer
0.30 mm
- 150
ds;i
[mm]
mm
standard

mm
3a
0.0
0
additional

mm
3b
0.0
0
Totals
329.8
566
-E diagrams
0
0.00
Forces
ULS
SLS
1.75
 [‰]
600
0
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
 [‰]
Width
=
1000 mm
Ac;eff
=
4E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0234 m³
Height
=
375 mm
W c;bottom
=
0.0234 m³
Md
=
Nd
=
-27.9 kN/m
Vd
=
74.7 kN/m
Nd,vd
=
-27.9 kN/m
Mrep
=
Nrep
=
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
Pressure / compressive reinforcement
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard

additional



6.67
- 150
12
distance between layers:
mm
mm
ds;i
As;i
[mm]
[mm²]
4a
4b
41.0
0.0
754
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
41.0
754
mm
Stirrups
75.8 kNm/m
1st

mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
2nd

mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
-23.2 kN/m
MSd
=
92 kNm
OK
MRd
=
92 kNm
( uc= 0.99 )
VEd
=
74.7 kN
OK
VRd,c
=
125 kN
( uc= 0.60 )
EN 1992-1-1 §6.2.3
VRd,s
=
0 kN
=
1567 kN
EN 1992-1-1 §7.3.4
wk
=
0.57 mm
Not OK
wmax
=
0.30 mm
( uc= 1.91 )
VRd,max
SLS
435
466
91 kNm/m
(including eccentricity cf. EC2 §6.1.4)
EN 1992-1-1 §6.2.2
0
466.1
Steel
434.8
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
 [N/mm²]
 [N/mm²]
30
20.0
Concrete
File location: L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\Excel\
File name: 04 Controle wapening - snede 2 - dsn1 - rivierzijde
-
Details
xu
=
'bu
=
-3.50 ‰
s1
=
33.97 ‰
30.8 mm
0.00 mm²/mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
As,min
=
365 mm²
OK
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
As,min
θ
=

=
90 °
x
=
59.9 mm
s;1
=
412 N/mm²
Mrep;max
=
=
497 mm²
OK
45 °
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
As,max
=
15000 mm²
OK
1300 kNm
ReCoSec, version 0.16b
Project:
Keermuur Steyl
Author:
WSM
Description:
Controle wapening - snede 2 - dsn2 - rivierzijde
Date:
25/07/2012
Projectno.
9X5037
Settings
44
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
c =
1.50 [-]
cc =
1.00 [-]
s;r =
1.15 [-]
ct =
1.00 [-]
s;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
max
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
(Quasi) permanent
XC4 / XD3
wmax =
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
cu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
ud =
45.0 ‰
Inclined
Es =
200000 N/mm²
Structural class
Class S3
cmin =
40 mm
Basic
cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Cross sectional props.
standard
additional
2nd layer
standard

mm
2a
0.0
0
additional

mm
2b
0.0
0
10.00


16
distance between layers:
1a
1b
452.0
0.0
2011 
0
mm
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
As;i
[mm²]
1st layer
0.30 mm
- 100
ds;i
[mm]
mm
standard

mm
3a
0.0
0
additional

mm
3b
0.0
0
Totals
452.0
2011
-E diagrams
0
0.00
Forces
ULS
SLS
1.75
 [‰]
600
0
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
 [‰]
Width
=
1000 mm
Ac;eff
=
5E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0417 m³
Height
=
500 mm
W c;bottom
=
0.0417 m³
Md
=
Nd
=
-50.7 kN/m
=
150.1 kN/m
Nd,vd
=
-50.7 kN/m
Mrep
=
217.9 kNm/m
Nrep
=
-42.2 kN/m
MSd
=
263 kNm
OK
MRd
=
399 kNm
( uc= 0.66 )
VEd
=
150.1 kN
VRd,c
=
221 kN
EN 1992-1-1 §6.2.3
VRd,s
=
0 kN
=
2148 kN
EN 1992-1-1 §7.3.4
wk
=
0.26 mm
OK
wmax
=
0.30 mm
( uc= 0.88 )
VRd,max
SLS
Pressure / compressive reinforcement
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard

additional



6.67
- 150
10
distance between layers:
mm
mm
ds;i
As;i
[mm]
[mm²]
4a
4b
41.0
0.0
524
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
41.0
524
mm
Stirrups
(including eccentricity cf. EC2 §6.1.4)
EN 1992-1-1 §6.2.2
435
466
261.5 kNm/m
Vd
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
0
466.1
Steel
434.8
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
 [N/mm²]
 [N/mm²]
30
20.0
Concrete
File location: L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\Excel\
File name: 05 Controle wapening - snede 2 - dsn2 - rivierzijde
1st

mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
2nd

mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
Details
xu
=
'bu
=
-3.50 ‰
s1
=
24.27 ‰
57.0 mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
As,min
=
885 mm²
OK
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
OK
As,min
( uc= 0.68 )
-
0.00 mm²/mm
θ
=
=
681 mm²
OK
45 °

=
90 °
x
=
124.9 mm
s;1
=
Mrep;max
=
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
As,max
=
20000 mm²
OK
253 N/mm²
1300 kNm
ReCoSec, version 0.16b
Project:
Keermuur Steyl
Author:
WSM
Description:
Controle wapening - snede 2 - dsn3 - onderzijde
Date:
25/07/2012
Projectno.
9X5037
Settings
27
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
c =
1.50 [-]
cc =
1.00 [-]
s;r =
1.15 [-]
ct =
1.00 [-]
s;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
max
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
(Quasi) permanent
XC4 / XD3
wmax =
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
cu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
ud =
45.0 ‰
Inclined
Es =
200000 N/mm²
Structural class
Class S3
cmin =
40 mm
Basic
cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Cross sectional props.
standard
additional
2nd layer
standard

mm
2a
0.0
0
additional

mm
2b
0.0
0
10.00


16
distance between layers:
1a
1b
452.0
0.0
2011 
0
mm
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
As;i
[mm²]
1st layer
0.30 mm
- 100
ds;i
[mm]
mm
standard

mm
3a
0.0
0
additional

mm
3b
0.0
0
Totals
452.0
2011
-E diagrams
0
0.00
Forces
ULS
SLS
1.75
 [‰]
600
0
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
Width
=
1000 mm
Ac;eff
=
5E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0417 m³
Height
=
500 mm
W c;bottom
=
0.0417 m³
Md
=
 [‰]
Nd
=
-49.7 kN/m
=
222.5 kN/m
Pressure / compressive reinforcement
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard

additional



6.67
Nd,vd
=
-49.7 kN/m
Mrep
=
213.1 kNm/m
Nrep
=
-41.4 kN/m
distance between layers:
mm
mm
As;i
[mm²]
4a
4b
41.0
0.0
524
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
41.0
524
mm
MSd
=
257 kNm
OK
MRd
=
399 kNm
( uc= 0.64 )
1st

mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
2nd

mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
Details
xu
=
'bu
=
-3.50 ‰
s1
=
24.29 ‰
56.9 mm
VEd
=
222.5 kN
VRd,c
=
221 kN
( uc= 1.01 )
EN 1992-1-1 §6.2.3
VRd,s
=
0 kN
Not OK!
θ
=
2148 kN
#DIV/0!

=
90 °
EN 1992-1-1 §7.3.4
wk
=
0.26 mm
OK
x
=
124.9 mm
wmax
=
0.30 mm
( uc= 0.85 )
s;1
=
Mrep;max
=
EN 1992-1-1 §6.2.2
- 150
10
ds;i
[mm]
Stirrups
(including eccentricity cf. EC2 §6.1.4)
VRd,max
SLS
435
466
255.7 kNm/m
Vd
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
40.0
0
466.1
Steel
434.8
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
 [N/mm²]
 [N/mm²]
30
20.0
Concrete
File location: L:\Sites\NL-Nijmegen\Project\9X5037\Technical_Data\Keermuur Steyl\Constructie\Excel\
File name: 06 Controle wapening - snede 2 - dsn3 - onderzijde
0.00 mm²/mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
As,min
=
906 mm²
OK
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
Stirrups required!
As,min
=
=
681 mm²
OK
45 °
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
As,max
=
20000 mm²
OK
248 N/mm²
1300 kNm
ReCoSec, version 0.16b
Project:
Keermuur Steyl
Author:
WSM
Description:
Controle wapening - snede 1 - dsn1 - rivierzijde (aanvullende berekening met waterstand NAP +20,55 m)
Date:
14/08/2012
Projectno.
9X5037
Settings
53
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
c =
1.50 [-]
cc =
1.00 [-]
s;r =
1.15 [-]
ct =
1.00 [-]
s;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
max
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
(Quasi) permanent
XC4 / XD3
wmax =
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
cu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
ud =
45.0 ‰
Inclined
Es =
200000 N/mm²
Structural class
Class S3
cmin =
40 mm
Basic
cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Cross sectional props.
standard
additional
2nd layer
standard

mm
2a
0.0
0
additional

mm
2b
0.0
0


6.67
10
distance between layers:
1a
1b
329.8
0.0
566 
0
mm
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
As;i
[mm²]
1st layer
0.30 mm
- 150
ds;i
[mm]
mm
standard

mm
3a
0.0
0
additional

mm
3b
0.0
0
Totals
329.8
566
-E diagrams
0
0.00
Forces
ULS
SLS
1.75
 [‰]
600
0
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
 [‰]
Width
=
1000 mm
Ac;eff
=
4E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0234 m³
Height
=
375 mm
W c;bottom
=
0.0234 m³
Md
=
Nd
=
-51.1 kN/m
Vd
=
100 kN/m
Nd,vd
=
-51.1 kN/m
Mrep
=
Nrep
=
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
Pressure / compressive reinforcement
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard

additional



6.67
- 150
12
distance between layers:
mm
mm
ds;i
As;i
[mm]
[mm²]
4a
4b
41.0
0.0
754
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
41.0
754
mm
Stirrups
114 kNm/m
1st

mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
2nd

mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
-42.5 kN/m
MSd
=
138 kNm
Not OK!
MRd
=
96 kNm
( uc= 1.44 )
VEd
=
100 kN
OK
VRd,c
=
128 kN
( uc= 0.78 )
EN 1992-1-1 §6.2.3
VRd,s
=
0 kN
=
1567 kN
EN 1992-1-1 §7.3.4
wk
=
0.91 mm
Not OK
wmax
=
0.30 mm
( uc= 3.03 )
VRd,max
SLS
435
466
137 kNm/m
(including eccentricity cf. EC2 §6.1.4)
EN 1992-1-1 §6.2.2
0
466.1
Steel
434.8
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
 [N/mm²]
 [N/mm²]
30
20.0
Concrete
File location: C:\Users\902022\Projects\9X5037 - Keermuur Steyl\Constructie\Excel\
File name: 07 Controle wapening - snede 1 - dsn1 - rivierzijde - aanvullend
-
Details
xu
=
'bu
=
-3.50 ‰
s1
=
33.24 ‰
31.4 mm
0.00 mm²/mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
As,min
=
242 mm²
OK
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
As,min
θ
=

=
90 °
x
=
60.4 mm
s;1
=
613 N/mm²
Mrep;max
=
!!! BETA-VERSION NOT VALIDATED !!!
=
497 mm²
OK
45 °
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
As,max
=
15000 mm²
OK
1300 kNm
ReCoSec, version 0.16b
Project:
Keermuur Steyl
Author:
WSM
Description:
Controle wapening - snede 1 - dsn2 - rivierzijde (aanvullende berekening met waterstand NAP +20,55 m)
Date:
14/08/2012
Projectno.
9X5037
Settings
74
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
c =
1.50 [-]
cc =
1.00 [-]
s;r =
1.15 [-]
ct =
1.00 [-]
s;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
max
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
(Quasi) permanent
XC4 / XD3
wmax =
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
cu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
ud =
45.0 ‰
Inclined
Es =
200000 N/mm²
Structural class
Class S3
cmin =
40 mm
Basic
cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Cross sectional props.
standard
additional
2nd layer
standard

mm
2a
0.0
0
additional

mm
2b
0.0
0
10.00


16
distance between layers:
1a
1b
452.0
0.0
2011 
0
mm
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
As;i
[mm²]
1st layer
0.30 mm
- 100
ds;i
[mm]
mm
standard

mm
3a
0.0
0
additional

mm
3b
0.0
0
Totals
452.0
2011
-E diagrams
0
0.00
Forces
ULS
SLS
1.75
 [‰]
600
0
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
 [‰]
Width
=
1000 mm
Ac;eff
=
5E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0417 m³
Height
=
500 mm
W c;bottom
=
0.0417 m³
Md
=
Nd
=
-73.9 kN/m
=
201.5 kN/m
Nd,vd
=
-73.9 kN/m
Mrep
=
Nrep
=
305 kNm/m
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard

additional



6.67
- 150
10
distance between layers:
mm
mm
ds;i
As;i
[mm]
[mm²]
4a
4b
41.0
0.0
524
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
41.0
524
mm
1st

mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
2nd

mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
-61.5 kN/m
MSd
=
367 kNm
OK
MRd
=
404 kNm
( uc= 0.91 )
VEd
=
201.5 kN
VRd,c
=
224 kN
EN 1992-1-1 §6.2.3
VRd,s
=
0 kN
=
2148 kN
EN 1992-1-1 §7.3.4
wk
=
0.41 mm
Not OK
wmax
=
0.30 mm
( uc= 1.38 )
VRd,max
SLS
Pressure / compressive reinforcement
Stirrups
(including eccentricity cf. EC2 §6.1.4)
EN 1992-1-1 §6.2.2
435
466
365.8 kNm/m
Vd
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
0
466.1
Steel
434.8
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
 [N/mm²]
 [N/mm²]
30
20.0
Concrete
File location: C:\Users\902022\Projects\9X5037 - Keermuur Steyl\Constructie\Excel\
File name: 08 Controle wapening - snede 1 - dsn2 - rivierzijde - aanvullend
Details
xu
=
'bu
=
-3.50 ‰
s1
=
23.72 ‰
58.1 mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
As,min
=
628 mm²
OK
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
OK
As,min
( uc= 0.90 )
-
0.00 mm²/mm
θ
=
=
681 mm²
OK
45 °

=
90 °
x
=
125.0 mm
s;1
=
Mrep;max
=
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
As,max
=
20000 mm²
OK
354 N/mm²
1300 kNm
ReCoSec, version 0.16b
Bijlage 9
Tekeningen schetsontwerp definitieve maatregelen
(bovenaanzicht en dwarsprofielen)
Onderzoek & verbetermaatregelen keermuur Steyl
Eindrapport versie 2
9X5037-106/R0005/600451/JEBR/Nijm
26 januari 2014
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
A
A
B
B
MAAS
Aanbrengen stalen damwand AZ12
Buitentalud bekleden met
grasbetontegel (herbruik) op geotextiel
68.034 + 23.37m
68.034 + 28.08m
68.034 + 12.50m
C
DP 6, 68.034+ 29,55
C
68.036
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
H
P
H
H
L
L
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
L
H
H
L
H
P
L
L
H
H
L
L
E
L
L
L
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
H
L
H
H
L
L
H
L
H
68.034 + 35.52m
Aansluitconstructie op coupure
L
E
H
L
L
68.034 + 29.17m
H
L
H
L
H
H
H
68.035
68.034 + 35.08m
L
P
H
L
H
H
H
H
H
H
H
L
L
L
H
L
wand
H
68.033
H
-L
.K.CB
demontabele
TEG.1.K.BA-L
68.034
TEG.1.K.CA-L
H
H
H
L
TEG.1.K.AA-L
68.033 + 80.08m
TEG.1
68.032 + 77.05m
Aansluitconstructie op keermuur
D
Aanbrengen stalen damwand AZ12
Realiseren doorvoer
H
H
L
Aanbrengen stalen damwand AZ12
H
D
H
L
C
H
H
L
H
H
C
L
L
L
H
C
H
H
DP 5, 68.033+ 92,95
DP 4, 68.033+ 70,05
H
F
DP 3, 68.033+ 38,29
DP 2, 68032+ 10,38
DP 1, 68.032+ 90,63
68.032
LEGENDA KABELS EN LEIDINGEN
LEGENDA OVERIG
TEG.1.K.AA-L
Riolering onder druk
P
Beschermingszone
Vrijverval riolering
H
Hoge druk gasleiding
L
Lage druk gasleidinig
L
Laagspanning
C
revisie
G
Buitenbeschermingszone
Dijkpaal incl. nummer
68.032
Aanbrengen damwand PAZ4460
Werkgrens
Datatransport
C
F
Dijkvak incl. nummer
omschrijving
D. Vreeswijk
M. Bos
M. Bos
13.AUG.2012
getekend
gecontroleerd
akkoord
datum
opdrachtgever
G
Waterschap Peel en Maasvallei
Aanvullend onderzoek en schetsontwerp
keermuur Steyl
HASKONING NEDERLAND B.V.
Ruimte & Mobiliteit
omschrijving
Barbarossastraat 35
Postbus 151
6500 AD Nijmegen
+31 (0)24 328 42 84
+31 (0)24 323 93 46
[email protected]
www.royalhaskoning.com
Schetsontwerp
Overzichtstekening
H
formaat
A2+
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
schaal
fase
1:500
SO
14
15
bladnr.
van
1
1
projectnummer
Telefoon
Fax
E-mail
Internet
tekeningnummer
9X5037.B0
16
/ 2512-201
Filename : I:\9X5037\Technical_Data\CAD\Kader\2512-201.dwg
project
H
P
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
L
H
L
H
H
L
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
L
H
H
H
H
H
L
H
H
L
H
H
H
L
P
P
P
P
L
H
P
P
P
P
H
P
H
P
H
P
H
P
H
P
H
P
H
P
H
P
H
P
verbetermaatregelen leidingen Gasunie:
variant 1b: - aanbrengen leidingdoorvoer in kwelscherm voor beide gasleidingen
- ontgraving binnen damwanden (zie schets 1)
- leidingen buiten gebruik stellen tijdens werkzaamheden
variant 3: - oude leiding Z-513-01 buiten gebruik stellen
- jonge leiding Z-513-20 verleggen naar buitenteen
- beide leidingen tot
68.0354 m uit de keermuur verwijderen
- rest van de oude leiding voldammeren
L
L
L
P
H
P
P
P
P
P
H
P
H
P
H
P
H
P
H
P
H
P
L
L
H
P
L
68.034
H
P
P
P
H
P
H
P
P
P
P
P
P
H
P
P
P
P
P
P
P
P
P
H
P
H
P
H
P
H
P
H
P
H
P
P
H
P
H
P
H
P
H
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
H
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
P
H
P
P
P
H
P
P
P
P
P
P
Doorsnede 2
P
P
P
P
P
P
P
P
P
Doorsnede 1
P
H
P
P
P
P
H
H
H
H
H
H
H
H
P
P
P
H
P
H
H
P
H
H
P
P
P
P
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
P
P
H
P
H
H
H
H
)
nt 3
a
i
r
a
n (v
jdere
i
w
r
ve
iding
e
l
s
ga
P
H
P
P
P
H
P
P
H
H
H
H
H
H
H
P
P
H
P
P
P
H
P
H
H
H
H
H
H
H
P
P
H
P
P
P
P
H
P
P
H
P
P
P
H
H
H
H
H
H
P
H
H
H
H
H
H
H
H
verbetermaatregel overstortleiding:
aanbrengen put met schuifafsluiters (zie doorsnede 2)
verbetermaatregelen vuilwaterpersriool WBL (zie doorsnede 1):
H
P
P
P
P
H
H
P
P
P
H
H
H
H
H
H
H
H
P
P
P
H
P
P
P
P
H
P
P
H
P
P
P
H
P
P
H
H
H
H
H
H
H
H
L
L
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
L
H
H
H
H
H
H
H
L
L
verbetermaatregel vuilwaterriool:
vervangen leiding en aanbrengen put met schuifafsluiter buiten beschermingszone
H
H
L
L
L
H
L
L
L
H
H
H
L
H
H
H
H
L
H
H
H
L
H
H
H
H
H
L
H
H
H
L
L
L
L
68.033
L
L
L
L
L
L
H
L
L
L
H
H
L
L
H
L
L
L
H
L
H
H
L
L
L
L
L
L
L
L
L
H
H
H
L
H
H
C
L
L
C
H
L
L
C
L
H
H
C
L
C
L
H
L
L
L
C
L
H
L
H
C
H
H
van vrije ruimte (variant 3)
H
68.032
H
H
H
H
H
H
Schets 1: variant 1b leiding gasunie, aanbrengen leidingdoorvoer bij ontgraving binnen
damwanden
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
H
Overzichtstekening
Schaal 1:500
Demontabel gedeelte
verlegde gasleiding (variant 3)
Betonsloof 750x300
Talud
woonhuis nr. 16a
asfaltweg
voetpad
kering
woonhuis nr. 16a
Gasleidingnr. 20
Talud
optie 2: verleggen rioolpersleiding
(variant 3)
Gasleidingnr. 01
LEGENDA KABELS EN LEIDINGEN
Gasleidingnr. 20
1.65
1.25
LEGENDA OVERIG
TEG.1.K.AA-L
P
Riolering onder druk
P
Kernzone
Vrijverval riolering
overstortleiding Gemeente Venlo
H
H
H
L
L
L
L
L
L
0.20
+10.47
C
C
C
Beschermingszone
Hoge druk gasleiding
overstortleiding Gemeente Venlo
Buitenbeschermingszone
Lage druk gasleidinig
Dijkpaal incl. nummer
Laagspanning
C
68.032
Aanbrengen damwand PAZ4460
Datatransport
Werkgrens
Drainage
Stalen damwand plaatsen
AZ12
2x afsluiter EROX-F o.g.
een terugslagklep is ook mogelijk
Schaal 1:100
GLE
MBOS
MBOS
10-1-2014
verwerken review waterschap
GLE
MBOS
MBOS
18-12-2013
1
aanpassing tracé gasleiding/rioolpersleiding, aanpassing put met afsluiters
GLE
MBOS
MBOS
25-11-2013
0
Eerste uitgave
GLE
MBOS
MBOS
4-11-2013
omschrijving
getekend
gecontroleerd
akkoord
datum
Schaal 1:100
5.36
5.11
4.78
8.89
8.83
10.75
10.70
10.20
10.17
15.40
19.10
18.79
21.96
24.26
26.44
0.48
0.24
0.00
16.93
16.91
16.93
0.48
0.24
0.00
16.93
16.91
16.93
16.87
16.83
16.85
5.36
5.11
4.78
16.87
16.83
16.85
Doorsnede 2, dp 68.033+80: principe ontwerp put met afsluiters (voor overstortleiding), optie 2 rioolpersleiding (handhaven
17.15
17.00
8.89
8.83
17.15
17.00
16.74
18.26
18.28
17.24
10.75
10.70
10.20
10.17
16.74
18.26
18.28
17.24
15.10
11.79
16.70
13.76
13.83
15.40
15.10
13.74
19.10
18.79
13.76
13.83
12.65
21.96
13.74
11.84
24.26
12.65
11.28
26.44
11.84
Hoogte in m. +NAP
28.90
Waterschap Peel en Maasvallei
28.90
Doorsnede 1, dp 68.033+62 : optie 2 rioolpersleiding (verleggen rioolpersleiding) en variant 3
gasleiding (oude leiding buiten gebruik stellen en nieuwe leiding verleggen naar buitenteen)
dammeren drainageleiding verwijderd
2
revisie
+5.70 NAP (incl. robuustheidstoeslag)
+5.70 NAP (incl. robuustheidstoeslag)
11.28
Hoogte in m. +NAP
3
opdrachtgever
Afstand in m.
Afstand in m.
+7.20 NAP
ter plaatse van put geen damwand
Schaal : 1/100
Referentiehoogte : 5.00
+7.20 NAP
Schaal : 1/100
Referentiehoogte : 5.00
Profiel van vrije ruimte
Rioolput
Stalen damwand plaatsen
AZ12
Dijkvak incl. nummer
project
Aanvullend onderzoek en schetsontwerp
keermuur Steyl
omschrijving
Schetsontwerp
Maatregelen kabels en leidingen
HaskoningDHV Nederland B.V.
Rivers, Deltas and Coasts
documentstatus
documentversie
Defintief
formaat
A1XA0
schaal
zie tekening
fase
SO
bladnr.
van
1
1
projectnummer / tekeningnummer
9X5037 / 2512-202
3
Filename : D:\Civil 3D Projects\Steyl\CAD map techdata\CAD\Kader\2512-202.dwg
ontgraven t.b.v. verleggen leidingen en weer aanvullen
Gasleidingnr. 01
handbediening afsluiter
deksel gekneveld met ontluchting
BK = +13.00 NAP
B.O.B = max. 12.25+ NAP
ontgraven t.b.v aanbrengen put en weer aanvullen
min. 11.71+ NAP
tpv kruising riooloverstortleiding: 12,15+ NAP
Talud
opbreken asfalt (ten behoeve van verleggen leidingen) en weer terugbrengen
eletrische bediening afsluiter
fiets-/voetpad
fiets-/voetpad
Talud
BK = +13.00 NAP
B.O.B = max. 12.25+ NAP
min. 11.71+ NAP
tpv kruising riooloverstortleiding: 12,15+ NAP
+20.00 NAP
Ontwerpwaterstand 19.55+ NAP (20.05+ voor stabiliteit)
incl. robuustheidtoeslag 0,5 m: 20.05+ (20.55+ voor stabiliteit)
asfaltweg
kering
Aanbrengen grasbetontegel (herbruik) op geotextiel
voetpad
+20.00 NAP
Ontwerpwaterstand 19.55+ NAP (20.05+ voor stabiliteit)
incl. robuustheidtoeslag 0,5 m: 20.05+ (20.55+ voor stabiliteit)
Betonnen poer
hxbxl 2140x400x400 mm
h.o.h. 3,00 m
klinkerverharding
op dilatatie voegen h.o.h. ca. 18 m
Betonnen poer
hxbxl 2140x400x400 mm
h.o.h. 3,00 m
klinkerverharding
Demontabel gedeelte
14
15
16
indicatief: grasbetontegels
Talud
Talud
24
23
A
Leidingnr. 01
B
B.O.B = max. 12.25+ NAP
min. 11.71+ NAP
B.O.B. tpv dp 4 = +12.07 NAP
13.02
12.94
7.27
7.00
6.63
0.77
0.54
0.31
0.25
0.22
0.02
0.00
17.26
17.11
16.97
16.95
16.95
16.84
16.82
16.84
16.84
18.18
18.18
17.85
31.53
13.95
21.04
21.00
20.51
20.48
32.70
13.71
16.77
18.25
18.26
17.30
34.85
12.37
22.36
37.10
12.18
16.67
38.73
11.35
0.00
16.79
Hoogte in m. +NAP
16.57
2.85
4.45
17.44
6.34
11.53
11.46
17.70
17.47
13.46
13.41
17.01
18.24
18.25
17.71
9.32
15.40
16.88
17.56
18.95
15.53
17.62
23.46
13.89
12.86
12.90
24.05
28.10
13.72
13.80
28.94
13.18
26.36
33.03
12.11
13.74
36.58
11.29
22
C
Afstand in m.
Hoogte in m. +NAP
21
Schaal : 1/100
Referentiehoogte : 9.00
B.O.B = max. 12.25+ NAP
min. 11.71+ NAP
B.O.B. tpv dp 1 = +12.10 NAP
Afstand in m.
20
Leidingnr. 20
waterlijn
DWP 4, dp 68.033+70
Schaal : 1/100
Referentiehoogte : 9.00
19
25.84
fiets-/voetpad
C
(leiding kruist de waterkering niet haaks)
Talud
waterlijn
DWP 1, dp 68.032+89
18
indicatief: grasbetontegels
indicatief: overstortleiding Gemeente Venlo t.h.v. dp 68.033+80
B
17
tuinmuur
13
haag/rastercombinatie
asfaltweg
voetpad
kering
A
12
asfaltweg
11
klinkerverharding
10
klinkerverharding
9
kering
8
Talud
7
15.30
6
29.08
5
28.54
4
14.17
3
14.09
2
fiets-/voetpad
1
E
25.08
23.86
23.79
23.31
23.27
21.95
21.93
21.74
18.80
18.54
18.31
10.18
0.00
16.75
18.26
18.26
17.32
17.32
17.14
17.14
17.01
16.99
17.02
16.70
16.67
0.00
16.69
16.65
0.55
16.47
29.12
1.55
16.67
15.22
7.11
6.77
6.41
16.83
16.78
16.81
32.51
10.94
16.93
32.08
13.08
13.04
16.98
16.91
14.10
15.05
15.01
14.51
14.42
16.66
18.23
18.24
17.07
14.06
16.19
16.53
34.87
19.95
15.25
13.93
24.00
13.83
35.40
24.88
13.66
13.94
27.20
13.59
Hoogte in m. +NAP
38.91
28.98
13.57
Afstand in m.
12.46
29.87
12.97
gras
Talud
Talud
B.O.B = max. 12.25+ NAP
min. 11.71+ NAP
B.O.B. tpv dp 5 = +12.18 NAP
43.28
33.58
12.16
Hoogte in m. +NAP
37.10
Afstand in m.
H
Leidingnr. 01
Leidingnr. 20
Schaal : 1/100
Referentiehoogte : 9.00
11.25
Schaal : 1/100
Referentiehoogte : 9.00
gras
kering
B.O.B = max. 12.25+ NAP
min. 11.71+ NAP
B.O.B. tpv dp 2 = +12.01 NAP
waterlijn
DWP 5, dp 68.033+93
F
G
11.39
DWP 2, dp 68.032+97
Leidingnr. 01
Leidingnr. 20
Talud
waterlijn
G
fiets-/voetpad
fiets-/voetpad
Talud
indicatief: grasbetontegels
voetpad
indicatief: grasbetontegels
asfaltweg
asfaltweg
voetpad
F
asfaltweg
E
haag/raster combinatie
D
Kering
D
H
gras
asfaltweg
klinkerverharding
voetpad
kering
kruinlijn
Gasleidingnr. 20
kruinlijn
woonhuis nr. 16a
Gasleidingnr. 01
K
L
waterlijn
Talud
L
kant klinkerverharding voetpad
fiets-/voetpad
Talud
indicatief: grasbetontegels
asfaltweg
voetpad
K
klinkerverharding
J
kering
J
Gasleidingnr. 01
Gasleidingnr. 20
B.O.B = max. 12.25+ NAP
min. 11.71+ NAP
B.O.B. tpv dp 3 = +11.75 NAP
DWP 3, dp 68.033+38
M
Schaal : 1/100
Referentiehoogte : 6.00
0.48
0.24
0.00
N
49.01
46.72
38.96
32.45
25.63
25.61
25.11
25.05
21.83
21.82
16.63
16.33
15.94
10.42
9.43
8.35
0.00
16.39
16.13
16.77
17.10
18.27
18.28
17.36
17.32
17.19
17.06
17.03
17.04
17.04
16.99
17.00
16.96
Hoogte in m. +NAP
16.29
Afstand in m.
51.84
5.36
5.11
4.78
Schaal : 1/100
Referentiehoogte : 6.00
16.93
16.91
16.93
17.15
17.00
16.87
16.83
16.85
8.89
8.83
10.75
10.70
10.20
10.17
16.74
18.26
18.28
17.24
11.79
15.40
16.70
13.76
13.83
15.10
19.10
18.79
21.96
13.74
24.26
12.65
11.28
Hoogte in m. +NAP
11.84
N
28.90
Afstand in m.
26.44
DWP 6, dp 68.034+30
16.14
M
P
P
Q
Q
revisie
omschrijving
D. Vreeswijk
RNIE
RNIE
04.JUL.2012
getekend
gecontroleerd
akkoord
datum
opdrachtgever
project
Aanvullend onderzoek en schetsontwerp
keermuur Steyl
R
HASKONING NEDERLAND B.V.
Ruimte & Mobiliteit
omschrijving
Barbarossastraat 35
Postbus 151
6500 AD Nijmegen
+31 (0)24 328 42 84
+31 (0)24 323 93 46
[email protected]
www.royalhaskoning.com
Dwarsprofielen bestaande situatie
formaat
schaal
A0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
1:100
21
fase
SO
22
bladnr.
van
1
2
projectnummer
9X5037.B0
23
Filename : D:\Civil 3D Projects\Steyl\CAD map techdata\CAD\Kader\2512-801-802.dwg
Waterschap Peel en Maasvallei
R
Telefoon
Fax
E-mail
Internet
tekeningnummer
/ 0512-801
24
Bijlage 10
Kostenraming definitieve maatregelen
Onderzoek & verbetermaatregelen keermuur Steyl
Eindrapport versie 2
9X5037-106/R0005/600451/JEBR/Nijm
26 januari 2014
Project: Waterkerende maatregelen keermuur Steyl - Projectnr: 9X5037.B0
Versie raming: V004 - Status: Definitief - Opgesteld door: J. de Groot
-
Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei
Colofon
Prijspeil raming: 01/08/12
Datum raming: 14/01/14
SSK-Rekenmodel, versie 2.1 (15-04-2012) 'vereenvoudigde versie, zonder levensduurkosten en spreidingen'
Project:
Project
Waterkerende maatregelen keermuur Steyl
Deelproject
Projectfase
Opdrachtgever
Projectmanager
Projectleider
kostenraming keermuur
Schetsontwerp
Waterschap Peel en Maasvallei
R.M. Bos
Raming:
Type raming
Datum opstelling raming
Opsteller raming
Mede opstellers raming
Versie raming
Status raming
Prijspeil raming
Toetsing:
Raming intern getoetst door
Datum interne toetsing
Raming extern getoetst door
Datum externe toetsing
BTW:
TRUE Inclusief BTW?
Printdatum: 16/01/2014
Printtijd: 18:14
Schetsontwerp
14/01/14
J. de Groot
nvt
V004
Definitief
01/08/12
R.M. Bos
08-082012
NVT
Archivering:
Project-/dossier-/SAP-nummer
Documentnummer raming
Nummer kostenrapportage
Bestandsnaam raming
Locatie opgeslagen raming
I:\9X5037\Deliverables\9X5037-106\9X5037-106_R0004_Bijlagen\bijlage 10
Parafering:
Paraaf opsteller raming
Paraaf interne toetser
Paraaf externe toetser
Paraaf projectleider
Paraaf projectmanager
Paraaf
Paraaf
Paraaf
Paraaf
Paraaf
9X5037.B0
Documentnummer
Verwijzing naar …..
9W5037_B0 Ws Peel en Maasvallei - kostenraming keermuur Steyl -V005.xls
Raming is inclusief BTW
Pagina 1 van 6
Tabblad: Colofon
Bestand: 9W5037_B0 Ws Peel en Maasvallei - kostenraming keermuur Steyl -V005
Project: Waterkerende maatregelen keermuur Steyl
Versie raming: V004
-
Status: Definitief
-
-
Projectnr: 9X5037.B0
-
Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei
Opgesteld door: J. de Groot
Samenvatting raming
Prijspeil raming:
01/08/12
Datum raming:
14/01/14
SSK-Rekenmodel, versie 2.1 (15-04-2012) 'vereenvoudigde versie, zonder levensduurkosten en spreidingen'
Kostengroepen
Voorziene kosten
Kostencategorieën
Directe kosten
Directe kosten
Benoemd
Nader te detailleren
Risicoreservering
Totaal
Indirecte kosten
Investeringskosten (indeling naar categorie):
Bouwkosten
€
346,081
€
17,304
€
95,534
€
458,919
€
45,892
€
Vastgoedkosten
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
Engineeringskosten
€
78,016
€
-
€
-
€
78,016
€
-
€
78,016
Overige bijkomende kosten
€
6,884
€
-
€
-
€
6,884
€
344
€
7,228
Subtotaal investeringskosten
€
430,981
€
17,304
€
95,534
€
543,819
€
46,236
€
590,055
€
430,981
€
17,304
€
95,534
€
543,819
€
543,819
€
114,202
€
658,021
€
-
Objectoverstijgende risico's
0% €
Investeringskosten deterministisch
Scheefte
Investeringskosten exclusief BTW
BTW
Investeringskosten inclusief BTW
Bandbreedte : met 70% zekerheid liggen de investeringskosten inclusief BTW tussen
504,811
-
€
-
46,236
€
590,055
€
-
€
-
€
46,236
€
590,055
€
9,710
€
123,912
€
55,946
€
713,967
€
-
€
en
Variatiecoëfficiënt
0%
Levensduurkosten:
Subtotaal levensduurkosten
€
-
€
-
€
-
€
-
Objectoverstijgende risico's
Levensduurkosten deterministisch
€
-
€
-
€
-
€
-
Scheefte
Levensduurkosten exclusief BTW
BTW
Levensduurkosten inclusief BTW
Bandbreedte : met 70% zekerheid liggen de levensduurkosten inclusief BTW tussen
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
€
-
€
-
€
-
en
Variatiecoëfficiënt
0%
Projectkosten inclusief BTW
€
658,021
€
92%
Budgetvaststelling investeringskosten:
Investeringskosten inclusief BTW
Onzekerheidsreserve (in te vullen door financier)
Reservering scope wijzigingen (in te vullen door financier)
Aan te houden risicoreservering en totaal budget investeringskosten
55,946
Aan te houden risicoreservering en totaal budget levensduurkosten
Printdatum: 16/01/2014
Printtijd: 18:14
Pagina 2 van 6
713,967
100%
€
658,021
€
€
€
55,946
-
€
€
€
€
658,021
€
55,946
€
713,967
€
724,676
prijsindex; 1,5%
Budgetvaststelling levensduurkosten:
Levensduurkosten inclusief BTW
Onzekerheidsreserve (in te vullen door financier)
Reservering scope wijzigingen (in te vullen door financier)
€
8%
713,967
-
€
-
€
€
€
-
€
€
€
-
€
-
€
-
€
-
Tabblad: Samenvatting
Bestand: 9W5037_B0 Ws Peel en Maasvallei - kostenraming keermuur Steyl -V005
Project: Waterkerende maatregelen keermuur Steyl
Versie raming: V004
-
Status: Definitief
-
-
Projectnr: 9X5037.B0
-
Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei
Opgesteld door: J. de Groot
Samenvatting raming
01/08/12
Datum raming:
14/01/14
SSK-Rekenmodel, versie 2.1 (15-04-2012) 'vereenvoudigde versie, zonder levensduurkosten en spreidingen'
Kostengroepen
Kostencategorieën
Printdatum: 16/01/2014
Printtijd: 18:14
Prijspeil raming:
Voorziene kosten
Directe kosten
Directe kosten
Benoemd
Nader te detailleren
Pagina 3 van 6
Risicoreservering
Totaal
Indirecte kosten
Tabblad: Samenvatting
Bestand: 9W5037_B0 Ws Peel en Maasvallei - kostenraming keermuur Steyl -V005
Project: Waterkerende maatregelen keermuur Steyl
Versie raming: V004
-
Status: Definitief
-
-
Projectnr: 9X5037.B0
-
Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei
Opgesteld door: J. de Groot
Deelraming Object 1
Prijspeil raming:
01/08/12
Datum raming:
14/01/14
el, versie 2.1 (15-04-2012) 'vereenvoudigde versie, zonder levensduurkosten en spreidingen
Totaal
Code
Omschrijving post
Hoeveelheid
Eenheid
BTW
Prijs
BTW
%
bedrag
Investeringskosten:
kostenraming keermuur
Verwijderen taludbekleding breed 6m
Ontgraven ter plaate damwand
Koop damwand AZ 12 99kg/m2 lang 9,2m
Drukken damwand
Aansluitingen op de bestaande constructie
Schoonspuiten/boucharderen neus bestaande keermuur
Ankers boren in bestaande keermuur
Werkvloer breed 650mm
Randkist h=300mm
Wapening 100kg/m3
Betonsloof 750*300mm
Dichtzetten dilataties met hardhouten lat hoh 4m
Aanvullen met uitkomend grond
Kunststofweefsel
Terugzetten taludbekleding
Inzaaien talud
Doorvoer Nutsleidingen
Steunconstructie tegen best. Keer tbv afstempeling waterdichte schotten hoh 3m
Voorzieningen kabels en leidingen
Vervangen kabels en leidingen
Benoemde directe bouwkosten
Nader te detailleren bouwkosten
Directe bouwkosten
Aan-afvoer heistelling
Eenmalige kosten
Algemene bouwplaatskosten
Uitvoeringskosten
Algemene kosten
Winst en/of risico
Bijdrage RAW
Bijdrage FCO
Stelpost
Stelpost
Indirecte bouwkosten
972.00
1,069.20
149.04
1,490.40
2.00
162.00
648.00
105.30
48.60
3,645.00
36.45
40.50
1,069.20
972.00
972.00
972.00
1.00
54
1.00
1.00
5.00%
15,000.00
2.00%
3.00%
4.00%
6.00%
5.00%
0.15%
0.15%
-
m2
m3
ton
m2
st
m
st
m2
m2
kg
m3
st
m3
m2
m2
m2
pst
st
pst
PM
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
5.00
2.50
1,000.00
60.00
5,000.00
7.50
10.00
20.00
55.00
1.40
140.00
125.00
2.50
3.50
15.00
0.50
15,000.00
300.00
10,000.00
BK01
1,021
561
31,298
18,779
2,100
255
1,361
442
561
1,072
1,072
1,063
561
714
3,062
102
3,150
3,402
2,100
€
€
72,677
346,080.50
€
€
17,304
363,385
21.00%
21.00%
€
€
3,634
76,311
euro
%
%
%
%
%
%
%
euro
euro
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
1.00
363,384.53
363,384.53
363,384.53
411,089.13
435,754.48
458,918.96
458,918.96
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
15,000
7,268
10,902
14,535
24,665
21,788
688
688
95,534
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
3,150
1,526
2,289
3,052
5,180
4,575
145
145
20,062
€
458,919
21.00%
€
96,373
%
€
458,918.96
€
€
45,892
45,892
21.00%
21.00%
€
€
9,637
9,637
€
504,811
21.00%
€
106,010
10.00%
Bouwkosten deelraming object 1
Printdatum: 16/01/2014
Printtijd: 18:14
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
346,081
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
€
26.29%
10.00%
4,860
2,673
149,040
89,424
10,000
1,215
6,480
2,106
2,673
5,103
5,103
5,063
2,673
3,402
14,580
486
15,000
16,200
10,000
%
Voorziene bouwkosten
Niet benoemd objectrisico bouwkosten
Risico's bouwkosten
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
Pagina 4 van 6
Tabblad: Objectraming
Bestand: 9W5037_B0 Ws Peel en Maasvallei - kostenraming keermuur Steyl -V005
Project: Waterkerende maatregelen keermuur Steyl
Versie raming: V004
-
Status: Definitief
Deelraming Object 1
-
-
Projectnr: 9X5037.B0
-
Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei
Opgesteld door: J. de Groot
Prijspeil raming:
01/08/12
Datum raming:
14/01/14
el, versie 2.1 (15-04-2012) 'vereenvoudigde versie, zonder levensduurkosten en spreidingen
Totaal
Code
Omschrijving post
Printdatum: 16/01/2014
Printtijd: 18:14
Hoeveelheid
Eenheid
Pagina 5 van 6
Prijs
BTW
%
BTW
bedrag
Tabblad: Objectraming
Bestand: 9W5037_B0 Ws Peel en Maasvallei - kostenraming keermuur Steyl -V005
Project: Waterkerende maatregelen keermuur Steyl
Versie raming: V004
-
Status: Definitief
-
-
Projectnr: 9X5037.B0
-
Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei
Opgesteld door: J. de Groot
Deelraming Object 1
Prijspeil raming:
01/08/12
Datum raming:
14/01/14
el, versie 2.1 (15-04-2012) 'vereenvoudigde versie, zonder levensduurkosten en spreidingen
Totaal
Code
Omschrijving post
Hoeveelheid
Eenheid
BTW
%
bedrag
2.00%
10.00%
5.00%
%
%
%
€
€
€
458,918.96
458,918.96
458,918.96
€
€
€
€
9,178
45,892
22,946
78,016
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
€
€
€
€
1,927
9,637
4,819
16,383
Nader te detailleren engineeringskosten
Directe engineeringskosten
0.00%
%
€
78,016.22
€
€
78,016
21.00%
21.00%
€
€
16,383
Eenmalige engineeringskosten
Algemene kosten
Winst en/of risico
Indirecte engineeringskosten
0.00%
0.00%
0.00%
%
%
%
€
€
€
78,016.22
78,016.22
78,016.22
€
€
€
€
-
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
€
€
€
€
-
€
78,016
21.00%
€
16,383
%
€
78,016.22
€
€
-
21.00%
21.00%
€
€
-
€
78,016
21.00%
€
16,383
€
€
€
1,446
1,446
Engineeringskosten aannemer(s), % over de bouwkosten
Engineeringskosten adviesbureau(s), % over de bouwkosten
Engineeringskosten opdrachtgever, % over de bouwkosten
Benoemde directe engineeringskosten
0.00%
Voorziene engineeringskosten
Niet benoemd objectrisico engineeringskosten
Risico's engineeringskosten
EK01
BTW
Prijs
0.00%
0.00%
Engineeringskosten deelraming object 1
Heffingen en leges vergunningen, % over de bouwkosten
Verzekeringskosten, % over de bouwkosten
Benoemde directe overige bijkomende kosten
0.00%
1.50%
%
%
€
€
458,918.96
458,918.96
€
€
€
6,884
6,884
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
Nader te detailleren overige bijkomende kosten
Directe overige bijkomende kosten
0.00%
%
€
6,883.78
€
€
6,884
21.00%
21.00%
€
€
1,446
Eenmalige overige bijkomende kosten
Algemene kosten
Winst en/of risico
Indirecte overige bijkomende kosten
0.00%
0.00%
0.00%
%
%
%
€
€
€
6,883.78
6,883.78
6,883.78
€
€
€
€
-
21.00%
21.00%
21.00%
21.00%
€
€
€
€
-
€
6,884
21.00%
€
1,446
€
€
344
344
21.00%
21.00%
€
€
72
72
0.00%
Voorziene overige bijkomende kosten
Niet benoemd objectrisico overige bijkomende kosten
Risico's overige bijkomende kosten
5.00%
%
€
5.00%
6,883.78
OBK01
Overige bijkomende kosten deelraming object 1
€
7,228
21.00%
€
1,518
INV01
Investeringskosten deelraming object 1
€
590,055
21.00%
21.00%
€
123,912
Printdatum: 16/01/2014
Printtijd: 18:14
Pagina 6 van 6
Tabblad: Objectraming
Bestand: 9W5037_B0 Ws Peel en Maasvallei - kostenraming keermuur Steyl -V005
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Tabblad: Colofon
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoogwater kering: kostenraming leidingen
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Colofon
Project:
Project
Omschrijving / specificatie
Projectfase
Opdrachtgever
Projectmanager
Manager projectbeheersing
Technisch manager
Raming:
Type raming
Datum opstelling raming
Opsteller raming
Mede opstellers raming
Versie raming
Status raming
Prijspeil raming
Valuta
Archivering:
Project-/dossier-/SAP-nummer
Documentnummer raming
Nummer kostenrapportage
Bestandsnaam raming
Locatie (map) opgeslagen raming
Toetsing:
Raming intern getoetst door
Datum interne toetsing
Raming extern getoetst door
Datum externe toetsing
Parafering:
Paraaf opsteller raming
Paraaf interne toetser
Paraaf externe toetser
Paraaf projectleider
Paraaf manager projectbeheersing
Paraaf projectmanager
Printdatum: 16/01/2014 18:13
Prijspeil raming: 01/09/13
Datum raming: 14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Transportleidingen Steyl
Vernieuwen hoogwater kering: kostenraming leidingen
Orientatie varianten afweging
Waterschap Peel en Maasvallei
Mathijs Bos / Royal HaskoningDHV
/ Royal HaskoningDHV
Investeringsraming
14/01/14
M. van Dijk
H. Snoeren
V1.1
definitief
01/09/13
Euro
9X5037-106
Documentnummer
Verwijzing naar …..
9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1.xls
I:\9X5037\Deliverables\9X5037-106\9X5037-106_R0004_Bijlagen\bijlage 10
Wouter Kanger/ Mathijs Bos
Paraaf
Paraaf
Paraaf
Paraaf
Paraaf
Paraaf
Pagina 1 van 20
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Tabblad: Samenvatting LCC
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoogwater kering: kostenraming leidingen
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming: 01/09/13
Datum raming: 14/01/14
Samenvatting LCC en deelramingen
Deelramingen
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Geactiveerd
Investerings-
Levensduur-
Project-
Investerings-
Levensduur-
Project-
Gemiddeld jaarlijkse
kosten
kosten
kosten
kosten
kosten
kosten
onderhoudskosten
Looptijd 1 jaar
Looptijd 1 jaar
Looptijd 1 jaar
Looptijd 1 jaar
Looptijd 1 jaar
Looptijd 1 jaar
Projectkosten
Looptijd 1 jaar
Projectkosten (contante waarde) met 2,5% over 1 jaar
Niet gekapitaliseerd
Deelraming Variant 1b (optie 2)
Ja
€
206,901
€
-
€
206,901
€
206,901
€
-
€
206,901
€
- [€/jaar]
Deelraming Variant 3 (optie 2)
Ja
€
378,158
€
-
€
378,158
€
378,158
€
-
€
378,158
€
- [€/jaar]
Deelraming Leidingen WBL (optie 1)
Ja
€
168,045
€
-
€
168,045
€
168,045
€
-
€
168,045
€
- [€/jaar]
Deelraming Leidingen WBL (optie 2)
Ja
€
224,947
€
-
€
224,947
€
224,947
€
-
€
224,947
€
- [€/jaar]
Deelraming Gem Venlo Overstortl
Ja
€
85,217
€
-
€
85,217
€
85,217
€
-
€
85,217
€
- [€/jaar]
Deelraming Gem Venlo vuilwater
Ja
€
97,982
€
-
€
97,982
€
97,982
€
-
€
97,982
€
- [€/jaar]
Objectoverstijgende risico's
Ja
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
- [€/jaar]
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
- [€/jaar]
Ja
€
240,118
€
-
€
240,118
€
240,118
€
-
€
240,118
€
- [€/jaar]
€
1,401,368
€
-
€
1,401,368
€
1,401,368
€
-
€
1,401,368
€
- [€/jaar]
Gemiddeld jaarlijkse onderhoudskosten (toekomstige situatie) over 1 jaar
€
- [€/jaar]
Gemiddeld jaarlijkse onderhoudskosten (huidige situatie) over 1 jaar
€
- [€/jaar]
Verschil gemiddeld jaarlijkse onderhoudskosten
€
- [€/jaar]
Scheefte
BTW
Projectkosten inclusief BTW
Ok
Ok
Ok
Ok
Handige checks binnen investeringskosten (incl. BTW):
Verhouding voorziene kosten t.o.v. investeringskosten
Verhouding risicoreservering t.o.v. investeringskosten
Investeringskosten
Verhouding risicoreservering t.o.v. voorziene kosten binnen investeringskosten
Verhouding scheefte t.o.v. deterministische investeringskosten
Gemiddeld percentage BTW in de raming van de investeringskosten
Is de financiele planning (€) gelijk aan de raming (€) van de investeringskosten?
91%
9%
100%
10%
n.v.t.
20.68%
Ja
12%
25%
21%
13%
2.57
Verhouding nader te detailleren bouw- t.o.v. benoemde bouwkosten (excl. BTW)
Verhouding indirecte bouw- t.o.v. benoemde bouwkosten (excl. BTW)
Verhouding engineeringskosten t.o.v. bouwkosten
Verhouding overige bijkomende kosten t.o.v. bouwkosten
Opslagfactor investeringskosten t.o.v. benoemde bouwkosten
1 Looptijd in jaren van de investeringskosten: vanaf 1 t/m 1
Handige checks binnen levensduurkosten (incl. BTW):
Verhouding voorziene kosten t.o.v. levensduurkosten
Verhouding risicoreservering t.o.v. levensduurkosten
Levensduurkosten
Verhouding risicoreservering t.o.v. voorziene kosten binnen levensduurkosten
Verhouding scheefte t.o.v. deterministische investeringskosten
Gemiddeld percentage BTW in de raming van de levensduurkosten
Is de financiele planning (€) gelijk aan de raming (€) van de levensduurkosten?
0%
0%
0%
0%
n.v.t.
Ja
0% Verhouding nader te detailleren levensduur- t.o.v. benoemde levensduurkosten (excl. BTW)
0% Verhouding indirecte levensduur- t.o.v. benoemde levensduurkosten (excl. BTW)
0.00% Percentage gemiddeld jaarlijkse onderhoudskosten t.o.v. investeringskosten, in toekomstige situatie
0.00% Percentage gemiddeld jaarlijkse onderhoudskosten t.o.v. investeringskosten, in huidige situatie
1 Looptijd in jaren van de levensduurkosten: vanaf 1 t/m 1
Handige checks binnen projectkosten (incl. BTW):
Is de financiele planning (€) gelijk aan de raming (€) van de projectkosten?
Printdatum: 16/01/2014 18:13
Ja
1 Looptijd in jaren van de projectkosten (lifecycle): vanaf 1 t/m 1
Pagina 2 van 20
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Tabblad: Samenvatting SSK
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoogwater kering: kostenraming leidingen
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Samenvatting SSK
Kostengroepen
Voorziene kosten
Directe kosten
Benoemd
Kostencategorieën
Directe kosten
Nader te detailleren
Risicoreservering
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Indirecte kosten
Investeringskosten (indeling naar categorie):
Bouwkosten Deelraming Variant 1b (optie 2)
Bouwkosten Deelraming Variant 3 (optie 2)
Bouwkosten Deelraming Leidingen WBL (optie 1)
Bouwkosten Deelraming Leidingen WBL (optie 2)
Bouwkosten Deelraming Gem Venlo Overstortl
Bouwkosten Deelraming
g Gem Venlo vuilwater
y(
g
Bouwkosten
)
€
€
€
€
€
€
€
72,664
158,093
94,400
128,881
35,000
56,501
545,539
€
€
€
€
€
€
€
-
10,900
23,714
9,440
12,888
3,500
5,650
66,092
€
€
€
€
€
€
€
27,872
47,679
25,475
31,334
8,207
13,249
153,815
€
€
€
€
€
€
€
111,435
229,485
129,315
173,103
46,707
75,400
765,446
€
€
€
€
€
€
€
-
€
Vastgoedkosten
€
€
-
€
-
€
Engineeringskosten
€
180,943 €
-
€
-
€
180,943 €
€
€
113,070 €
839,552 €
- €
66,092 €
- €
153,815 €
€
839,552 €
66,092 €
153,815 €
113,070 €
1,059,459 €
€
1,059,459 €
€
1,059,459 €
218,920 €
1,278,379 €
Overige bijkomende kosten
Subtotaal investeringskosten
Objectoverstijgende risico's
Investeringskosten deterministisch
Scheefte
Investeringskosten exclusief BTW
BTW
Investeringskosten inclusief BTW
€
€
€
16,715
34,423
12,932
17,310
4,671
7,540
93,591
€
€
€
€
€
€
€
-
€
-
2,547 €
183,490
5,654
101,791
101,791
101,791
21,198
122,989
Investeringskosten inclusief BTW (contante waarde), discontovoet van 2.5% en looptijd van 1 jaar
Bandbreedte : met 70% zekerheid liggen de investeringskosten inclusief BTW tussen
Variatiecoëfficiënt
€
-
en
-
128,151
263,908
142,247
190,413
51,378
82,940
859,036
€
€
€
€
€
€
€
€
118,724
1,161,250
1,161,250
1,161,250
240,118
1,401,368
€
1,401,368
€
-
€
€
€
€
€
€
€
-
€
-
€
-
Levensduurkosten:
Subtotaal levensduurkosten
Objectoverstijgende risico's
Levensduurkosten deterministisch
Scheefte
Levensduurkosten exclusief BTW
BTW
Levensduurkosten inclusief BTW
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
-
€
€
€
-
€
-
€
€
€
€
€
€
€
-
Levensduurkosten inclusief BTW (contante waarde), discontovoet van 2.5% en looptijd van 1 jaar
Bandbreedte : met 70% zekerheid liggen de levensduurkosten inclusief BTW tussen
Variatiecoëfficiënt
Projectkosten inclusief BTW
Projectkosten inclusief BTW (contante waarde), discontovoet van 2.5% en looptijd van 1 jaar
Budgetvaststelling investeringskosten:
Investeringskosten inclusief BTW
Organisatiegebonden kosten
Onzekerheidsreserve (in te vullen door financier)
Reservering scope wijzigingen (in te vullen door financier)
Aan te houden risicoreservering en totaal budget investeringskosten
Budgetvaststelling levensduurkosten:
Levensduurkosten inclusief BTW
Organisatiegebonden kosten
Onzekerheidsreserve (in te vullen door financier)
Reservering scope wijzigingen (in te vullen door financier)
Aan te houden risicoreservering en totaal budget levensduurkosten
Printdatum: 16/01/2014 18:13
0% €
€
1,278,379 €
122,989
€
€
1,401,368
1,401,368
€
1,401,368 €
1,278,379 €
€
€
1,278,379 €
122,989 €
€
- €
- €
122,989 €
1,401,368
1,401,368
€
0% €
Pagina 3 van 20
en
-
-
€
€
-
€
-
€
-
€
€
€
-
€
€
€
€
€
-
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoogwater kering: kostenraming leidingen
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Tabblad: Prob. resultaten
Prijspeil raming:
Datum raming:
Probabilistische resultaten
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Probabilistische berekeningsmethode
Simulatiedatum
Simulatieaantal
Afhankelijkheid
Verdeling
Over- en onderschrijdingswaarde
Probabilistische resultaten investeringskosten
Deterministische investeringskosten inclusief BTW = modus (T_waarde)
Scheefte investeringskosten inclusief BTW
Probabilistische investeringskosten inclusief BTW = gemiddelde (Mu_waarde)
Variatiecoëfficiënt investeringskosten
Standaardafwijking investeringskosten
Scheefheid
Minimum waarde
Maximum waarde
€
€
1,401,368
-
P5 (investeringskosten met 95% kans op overschrijding)
P15 (investeringskosten met 85% kans op overschrijding)
P50 (investeringskosten met 50% kans op overschrijding) = mediaan
P85 (investeringskosten met 15% kans op overschrijding)
P95 (investeringskosten met 5% kans op overschrijding)
Risicobijdragen investeringskosten (kostenposten die de grootte van de standaardafwijking bepalen)
Afbeelding 1. Kansdichtheidsfunctie en kansverdelingsfunctie van de investeringskosten
Probabilistische resultaten levensduurkosten
Deterministische levensduurkosten inclusief BTW = modus (T_waarde)
Scheefte levensduurkosten inclusief BTW
Probabilistische levensduurkosten inclusief BTW = gemiddelde (Mu_waarde)
Variatiecoëfficiënt levensduurkosten
Standaardafwijking levensduurkosten
Scheefheid
Minimum waarde
Maximum waarde
€
€
-
P5 (levensduurkosten met 95% kans op overschrijding)
P15 (levensduurkosten met 85% kans op overschrijding)
P50 (levensduurkosten met 50% kans op overschrijding) = mediaan
P85 (levensduurkosten met 15% kans op overschrijding)
P95 (levensduurkosten met 5% kans op overschrijding)
Risicobijdragen levensduurkosten (kostenposten die de grootte van de standaardafwijking bepalen)
Printdatum: 16/01/2014 18:13
Afbeelding 2. Kansdichtheidsfunctie en kansverdelingsfunctie van de levensduurkosten
Pagina 4 van 20
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie:
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Objectoverstijgende risico's
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Objectoverstijgende risicio's investeringskosten:
NBOORINV
Niet benoemd objectoverstijgend risico investeringskosten (%)
Tabblad: Objectoverstijgende risico's
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Eenheid
Prijs
Kans
Eenheid
Gevolg
0.00%
%
€
1,161,250
Totaal
€
-
€
€
-
0.00% t.o.v. subtotaal investeringskosten
OORINV
Totaal objectoverstijgende risico's investeringskosten
Totaal objectoverstijgende risico's investeringskosten gekapitaliseerd
Printdatum: 16/01/2014 18:13
Pagina 5 van 20
-
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vern
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Variant 1b (optie 2)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Totaal
Hoeveelheid
Hoeveelheid
Materiaal kosten
Stalen platen (kwelscherm)
Stalen buis 01 (200 mm) (materiaal)
Stalen buis 02 (12" = 308,4 mm) (materiaal)
HDD gestuurde boring (12") (materiaal+handling+boren)
Damwand koop
Totaal materiaalkosten
2
2.1
2.2
Kosten van uit en in bedrijf stellen
Leiding afsluiten, leegpompen
Leiding vullen, ontluchten
Totaal uit en in bedrijf stellen
3
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
3.6
Kosten van ontwerp en begeleiding
Ontwerp, bestek, vergunningen , aanbesteding
Directievoering en toezicht
Projectorganisatie Gasunie
Leges voor vergunningen
Nazorg (werkstrook en financ. afwikkeling)
Samenstellen draaiboek ( productie Gasunie)
Totaal ontwerp en begeleiding
4
4.01
4.02
4.03
4.04
4.05
4.06
4.07
4.08
4.09
4.10
4.11
4.12
4.13
4.14
4.15
4.16
4.17
4.18
4.19
4.20
4.21
4.22
4.22
4.23
4.24
0.00
Uitvoeringskosten
Werkvoorbereiding, verzekering, mob-kosten, bouwkeet
Toepassen spannings(retour)bemaling
Grondwerk onder talud, tot op leiding (graven, afvoeren, leveren+aanbrengen, aanvullen)
Grondwerk onder leidingen (graven afvoeren, leveren+aanbrengen, aanvullen)
Aanleg leiding (handling)
Aanleg leiding (handling, grondwerk, bemaling)
Verbreken en verwijderen gasleidingen
Aanbrengen leidingvulling buiten gebruik gestelde leiding
Aanbrengen kathodische bescherming
Bijkomende werkzaamheden (verkeer, inmeten, revisie)
Leidingen fixeren
Leidingen beschermen
Stempeling
Plaatsen damwand onderzijde op +5,7 NAP
oplassen 1,50 m1
Kwelscherm aanbrengen (jet grout)
Stalen platen aanbrengen rondom leidingen
Klei aanbrengen rondom leidingen
Verwijderen fixatie leidingen
Klei aanbrengen tot + 14,9 NAP
Aanvullen grond tot maaiveld (zit al in grondwerk)
Aanbrengen licht ophoog materiaal incl. leverantie
aanbrengen betonplaat (gewapend)
CAR verzekering
uitvoeringskosten, algemene kosten, winst & risico
Totaal uitvoeringskosten
KOSTEN
00-BDBK
00-NTDBK
Benoemde directe bouwkosten
Nader te detailleren bouwkosten (%)
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Investeringskosten:
1
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
Tabblad: Variant 1b (optie 2)
2.00
10.00
10.00
76.00
1.00
1.00
1.00
60.00
13.00
20.00
20.00
2.00
1.00
1.00
76.00
2.00
5.00
5.00
4.20
0.0%
€ 72,664.00
15.00%
Eenheid
Prijs
Eenheid
-
Prijs
st
euro/m
euro/m
euro.m
m2
euro
euro
st
st
st
st
st
st
st
st
m3
m3
euro./m
euro/m
st
m
euro
euro
m1
m1
euro
m2
m2
m2
st
m3
m1
m3
m3
m3
m3
st
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
150.00
105.00
156.00
416.00
200.00
5,000.00
1,000.00
30,000.00
10,000.00
2,500.00
5,000.00
5,000.00
5,000.00
10,000.00
15,000.00
28.00
28.00
70.00
175.00
1,500.00
75.00
2,000.00
5,000.00
50.00
25.00
5,000.00
35.00
15.00
1,000.00
150.00
15.00
15.00
15.00
80.00
2,500.00
20,000.00
48,554.00
-
%
€
72,664
Pagina 6 van 20
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
300
1,050
1,560
15,200
5,000
1,000
15,000
1,680
364
1,400
3,500
3,000
5,000
5,000
2,660
300
75
75
10,500
72,664
10,900
€
18,110
€
6,000
€
-
€
48,554
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vern
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Variant 1b (optie 2)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
00-DBK
Code
Code
00-IBKEK99
00-IBKEK
00-IBKABK
Code
Code
Code
00-IBKUK
Code
Code
Code
00-IBKAK1
00-IBKAK2
00-IBKW1
00-IBKW2
00-IBKR1
00-IBKR2
00-IBKB1
00-IBKB2
Code
Code
Code
00-IBKS1
00-IBKS2
00-IBK
00-VBK
00-NBORBK
00-RBK
00-BK
Directe bouwkosten
Werkvoorbereiding, verzekering, mob-kosten, bouwkeet
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten (%)
Totaal eenmalige kosten
Algemene bouwplaatskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Uitvoeringskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Algemene kosten (%)
Algemene kosten
Winst (%)
Winst
Risico (%)
Risico
Bijdrage RAW (%)
Bijdrage FCO (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Stelpost(en)
Stelpost(en)
Indirecte bouwkosten
Voorziene bouwkosten
Niet benoemd objectrisico bouwkosten (%)
Risico's bouwkosten
Bouwkosten Deelraming Variant 1b (optie 2)
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDVK
00-NTDVK
00-DVK
00-IVK010
00-IVK015
00-IVK020
00-IVK025
00-IVK030
00-IVK035
00-IVK
00-VVK
00-NBORVK
00-RVK
00-VK
Vermogensschade
Inkomensschade
Bijkomende schade
Belastingsschade
Aankoop grond
Aankoop opstallen
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Benoemde directe vastgoedkosten
Nader te detailleren vastgoedkosten (%)
Directe vastgoedkosten
Notaris- en kadasterkosten
Taxatiekosten van taxateurs en/of adviseurs
Kosten gerechtelijke onteigeningsprocedure (advocaat- en rechtbankkosten)
Bijdrage kosten deskundige bijstand rechthebbende (%)
Kosten planschade en/of nadeelcompensatie (%)
Overdrachtsbelasting bij verandering juridisch of economisch eigenaar (%)
Indirecte vastgoedkosten
Voorziene vastgoedkosten
Niet benoemd objectrisico vastgoedkosten (%)
Risico's vastgoedkosten
Vastgoedkosten Deelraming Variant 1b (optie 2)
4.01
Printdatum: 16/01/2014 18:13
Tabblad: Variant 1b (optie 2)
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
1.00
2.00%
0.00%
3.00%
4.00%
6.00%
2.00%
2.00%
0.00%
0.00%
-
Eenheid
euro
euro
euro
%
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
%
ehd
%
ehd
%
%
ehd
ehd
ehd
euro
euro
Prijs
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
10,000
83,564
11,671
83,564
83,564
101,084
107,149
107,149
111,435
111,435
-
33.35% t.o.v. directe bouwkosten
15.00%
%
€
111,435
15.00% t.o.v. voorziene bouwkosten
-
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
-
0.00%
%
€
-
0.00%
0.00%
0.00%
dossier
dossier
zaak
%
%
%
€
€
€
€
€
€
-
t.o.v. directe vastgoedkosten
0.00%
%
€
t.o.v. voorziene vastgoedkosten
Pagina 7 van 20
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
83,564
10,000
1,671
2,507
3,343
6,065
2,143
2,143
27,872
111,435
16,715
16,715
128,151
-
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vern
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Variant 1b (optie 2)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Totaal
Hoeveelheid
Eenheid
Prijs
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
st
st
st
st
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
30,000.00
10,000.00
2,500.00
5,000.00
5,000.00
-
0.00%
%
€
52,500
00-DOBK010
Leges & heffingen voortvloeiend uit vergunningaanvragen opdrachtnemer (%)
00-DOBK015
Verzekeringspremies (CAR, ontwerp, aanspakelijkheid, e.d) opdrachtnemer (%)
00-DOBK020
Kosten kabels & leidingen niet via contract (%)
00-DOBK025
Communicatiekosten niet via contract (%)
00-DOBK030
Compenserende maatregelen niet via contract (%)
00-DOBK035
Mitigerende maatregelen niet via contract (%)
00-DOBK040
Ruimen niet gesprongen explosieven niet via contract (%)
00-DOBK045
Archeologische opgravingen niet via contract (%)
00-DOBK050
Planschade (%)
Code
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Code
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
3.40
Leges voor vergunningen
4.23
CAR verzekering
Code
Post benoemde directe overige bijkomende kosten
00-BDOBK
Benoemde directe overige bijkomende kosten
00-VOBK
Voorziene overige bijkomende kosten
00-NBOROBK
Niet benoemd objectrisico overige bijkomende kosten (%)
00-ROBK
Risico's overige bijkomende kosten
00-OBK
Overige bijkomende kosten Deelraming Variant 1b (optie 2)
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
1.00
1.00
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
st
st
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
111,435
5,000
20,000
-
5.00%
%
€
25,000
0.00% t.o.v. voorz. engineeringskosten
5.00% t.o.v. voorz. overige bijk. kosten
Investeringskosten Deelraming Variant 1b (optie 2)
Investeringskosten Deelraming Variant 1b (optie 2) (contante waarde)
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
00-DEK010
Ontwerpkosten aannemer na gunning (%)
00-DEK015
Managementkosten aannemer na gunning (%)
00-DEK020
Vergoeding tenderkosten 'verliezende' inschrijvers door opdrachtgever (%)
00-DEK025
Engineeringskosten opdrachtgever na gunning (%)
00-DEK030
Onderzoek- & ontwerpkosten opdrachtgever voor gunning (%)
00-DEK035
Engineeringskosten opdrachtgever voor gunning (%)
Code
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Code
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Code
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
3.10
Ontwerp, bestek, vergunningen , aanbesteding
3.20
Directievoering en toezicht
3.30
Projectorganisatie Gasunie
3.50
Nazorg (werkstrook en financ. afwikkeling)
3.60
Samenstellen draaiboek ( productie Gasunie)
Code
Post benoemde directe engineeringskosten
00-BDEK
Benoemde directe engineeringskosten
00-VEK
Voorziene engineeringskosten
00-NBOREK
Niet benoemd objectrisico engineeringskosten (%)
00-REK
Risico's engineeringskosten
00-EK
Engineeringskosten Deelraming Variant 1b (optie 2)
00-INV
Tabblad: Variant 1b (optie 2)
Pagina 8 van 20
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
30,000
10,000
2,500
5,000
5,000
52,500
52,500
52,500
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
5,000
20,000
25,000
25,000
1,250
1,250
26,250
€
€
206,901
206,901
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuw
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Variant 3 (optie 2)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Totaal
Hoeveelheid
Hoeveelheid
Materiaal kosten
Stalen platen (kwelscherm)
Stalen buis 01 (200 mm) (materiaal)
Stalen buis 02 (12" = 308,4 mm) (materiaal)
HDD gestuurde boring (12") (materiaal+handling+boren)
Damwand koop
Totaal materiaalkosten
2
2.1
2.2
Kosten van uit en in bedrijf stellen
Leiding afsluiten, leegpompen
Leiding vullen, ontluchten
Totaal uit en in bedrijf stellen
3
3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
3.6
Kosten van ontwerp en begeleiding
Ontwerp, bestek, vergunningen , aanbesteding
Directievoering en toezicht
Projectorganisatie Gasunie
Leges voor vergunningen
Nazorg (werkstrook en financ. afwikkeling)
Samenstellen draaiboek ( productie Gasunie)
Totaal ontwerp en begeleiding
4
4.01
4.02
4.03
4.04
4.05
4.05
4.06
4.07
4.07
4.08
4.09
4.10
4.11
4.12
4.13
4.14
4.15
4.16
4.17
4.18
4.19
4.20
4.21
4.22
4.23
4.24
4.25
0.00
Uitvoeringskosten
Werkvoorbereiding, verzekering, mob-kosten, bouwkeet
Toepassen spannings(retour)bemaling
Grondwerk onder talud, tot op leiding (graven, afvoeren, leveren+aanbrengen, aanvullen)
Grondwerk onder leidingen (graven afvoeren, leveren+aanbrengen, aanvullen)
Aanleg leiding (handling)
Aanleg leiding (handling, grondwerk, bemaling)
Verwijderen en aanleg asfaltfietspad (teervrij) dikte 0,10 m1 br 3,00 m1, incl fundatie 0,25 m1
Verbreken en verwijderen gasleidingen
Verwijderen buiten gebruik gestelde leiding
Aanbrengen leidingvulling buiten gebruik gestelde leiding
Aanbrengen kathodische bescherming
Bijkomende werkzaamheden (verkeer, inmeten, revisie)
Leidingen fixeren
Leidingen beschermen
Stempeling
Plaatsen damwand onderzijde op +5,7 NAP
oplassen 1,50 m1
Kwelscherm aanbrengen (jet grout)
Stalen platen aanbrengen rondom leidingen
Klei aanbrengen rondom leidingen
Verwijderen fixatie leidingen
Klei aanbrengen tot + 14,9 NAP
Aanvullen grond tot maaiveld (zit al in grondwerk)
Aanbrengen licht ophoog materiaal incl. leverantie
aanbrengen betonplaat (gewapend)
CAR verzekering
uitvoeringskosten, algemene kosten, winst & risico
Totaal uitvoeringskosten
KOSTEN
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Investeringskosten:
1
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
Tabblad: Variant 3 (optie 2)
1.00
170.00
21.00
1.00
1.00
930.00
170.00
510.00
2.00
16.00
290.00
1.00
2.00
21.00
1.00
3.00
3.00
4.20
0.0%
€ 158,092.50
Eenheid
Prijs
Eenheid
-
st
euro/m
euro/m
euro.m
m2
euro
euro
st
st
st
st
st
st
st
st
m3
m3
euro./m
euro/m
euro/m2
st
m
m
euro
euro
m1
m1
euro
m2
m2
m2
st
m3
m1
m3
m3
m3
m3
st
ehd
ehd
Pagina 9 van 20
Prijs
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
150.00
105.00
156.00
416.00
200.00
5,000.00
1,000.00
40,000.00
15,000.00
7,500.00
5,000.00
5,000.00
5,000.00
10,000.00
15,000.00
28.00
28.00
70.00
175.00
28.25
1,500.00
175.00
75.00
2,000.00
5,000.00
50.00
25.00
5,000.00
35.00
15.00
1,000.00
150.00
15.00
15.00
15.00
80.00
2,500.00
30,000.00
121,222.50
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
150
26,520
4,200
5,000
1,000
26,040
29,750
14,408
3,000
2,800
21,750
2,000
10,000
735
150
45
45
10,500
-
€
30,870
€
6,000
€
-
€ 121,223
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuw
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Variant 3 (optie 2)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
00-BDBK
Benoemde directe bouwkosten
00-NTDBK
Nader te detailleren bouwkosten (%)
00-DBK
Directe bouwkosten
4.01
Werkvoorbereiding, verzekering, mob-kosten, bouwkeet
Code
Eenmalige kosten
Code
Eenmalige kosten
00-IBKEK99
Eenmalige kosten (%)
00-IBKEK
Totaal eenmalige kosten
00-IBKABK
Algemene bouwplaatskosten (%)
Code
Post benoemde indirecte bouwkosten
Code
Post benoemde indirecte bouwkosten
Code
Post benoemde indirecte bouwkosten
00-IBKUK
Uitvoeringskosten (%)
Code
Post benoemde indirecte bouwkosten
Code
Post benoemde indirecte bouwkosten
Code
Post benoemde indirecte bouwkosten
00-IBKAK1
Algemene kosten (%)
00-IBKAK2
Algemene kosten
00-IBKW1
Winst (%)
00-IBKW2
Winst
00-IBKR1
Risico (%)
00-IBKR2
Risico
00-IBKB1
Bijdrage RAW (%)
00-IBKB2
Bijdrage FCO (%)
Code
Post benoemde indirecte bouwkosten
Code
Post benoemde indirecte bouwkosten
Code
Post benoemde indirecte bouwkosten
00-IBKS1
Stelpost(en)
00-IBKS2
Stelpost(en)
00-IBK
Indirecte bouwkosten
00-VBK
Voorziene bouwkosten
00-NBORBK
Niet benoemd objectrisico bouwkosten (%)
00-RBK
Risico's bouwkosten
00-BK
Bouwkosten Deelraming Variant 3 (optie 2)
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDVK
00-NTDVK
00-DVK
00-IVK010
00-IVK015
00-IVK020
00-IVK025
00-IVK030
00-IVK035
00-IVK
00-VVK
00-NBORVK
00-RVK
Vermogensschade
Inkomensschade
Bijkomende schade
Belastingsschade
Aankoop grond
Aankoop opstallen
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Benoemde directe vastgoedkosten
Nader te detailleren vastgoedkosten (%)
Directe vastgoedkosten
Notaris- en kadasterkosten
Taxatiekosten van taxateurs en/of adviseurs
Kosten gerechtelijke onteigeningsprocedure (advocaat- en rechtbankkosten)
Bijdrage kosten deskundige bijstand rechthebbende (%)
Kosten planschade en/of nadeelcompensatie (%)
Overdrachtsbelasting bij verandering juridisch of economisch eigenaar (%)
Indirecte vastgoedkosten
Voorziene vastgoedkosten
Niet benoemd objectrisico vastgoedkosten (%)
Risico's vastgoedkosten
Printdatum: 16/01/2014 18:13
Tabblad: Variant 3 (optie 2)
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Eenheid
Prijs
15.00%
%
€
158,093
1.00
2.00%
0.00%
3.00%
4.00%
6.00%
2.00%
2.00%
0.00%
0.00%
-
euro
euro
euro
%
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
10,000
181,806
13,636
181,806
181,806
208,169
220,659
220,659
229,485
229,485
-
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
%
ehd
%
ehd
%
%
ehd
ehd
ehd
euro
euro
26.23% t.o.v. directe bouwkosten
15.00%
%
€
229,485
15.00% t.o.v. voorziene bouwkosten
-
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
-
0.00%
%
€
-
0.00%
0.00%
0.00%
dossier
dossier
zaak
%
%
%
€
€
€
€
€
€
-
t.o.v. directe vastgoedkosten
0.00%
%
€
t.o.v. voorziene vastgoedkosten
Pagina 10 van 20
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
158,093
23,714
181,806
10,000
3,636
5,454
7,272
12,490
4,413
4,413
47,679
229,485
34,423
34,423
263,908
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuw
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Variant 3 (optie 2)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
00-VK
Vastgoedkosten Deelraming Variant 3 (optie 2)
00-DEK010
00-DEK015
00-DEK020
00-DEK025
00-DEK030
00-DEK035
Code
Code
Code
3.10
3.20
3.30
3.50
3.60
Ontwerpkosten aannemer na gunning (%)
Managementkosten aannemer na gunning (%)
Vergoeding tenderkosten 'verliezende' inschrijvers door opdrachtgever (%)
Engineeringskosten opdrachtgever na gunning (%)
Onderzoek- & ontwerpkosten opdrachtgever voor gunning (%)
Engineeringskosten opdrachtgever voor gunning (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Ontwerp, bestek, vergunningen , aanbesteding
Directievoering en toezicht
Projectorganisatie Gasunie
Leges voor vergunningen
Nazorg (werkstrook en financ. afwikkeling)
Samenstellen draaiboek ( productie Gasunie)
Post benoemde directe engineeringskosten
Benoemde directe engineeringskosten
Voorziene engineeringskosten
Niet benoemd objectrisico engineeringskosten (%)
Risico's engineeringskosten
Engineeringskosten Deelraming Variant 3 (optie 2)
Code
00-BDEK
00-VEK
00-NBOREK
00-REK
00-EK
00-DOBK010
Leges & heffingen voortvloeiend uit vergunningaanvragen opdrachtnemer (%)
00-DOBK015
Verzekeringspremies (CAR, ontwerp, aanspakelijkheid, e.d) opdrachtnemer (%)
00-DOBK020
Kosten kabels & leidingen niet via contract (%)
00-DOBK025
Communicatiekosten niet via contract (%)
00-DOBK030
Compenserende maatregelen niet via contract (%)
00-DOBK035
Mitigerende maatregelen niet via contract (%)
00-DOBK040
Ruimen niet gesprongen explosieven niet via contract (%)
00-DOBK045
Archeologische opgravingen niet via contract (%)
00-DOBK050
Planschade (%)
Code
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Code
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
3.40
Leges voor vergunningen
4.23
CAR verzekering
Code
Post benoemde directe overige bijkomende kosten
00-BDOBK
Benoemde directe overige bijkomende kosten
00-VOBK
Voorziene overige bijkomende kosten
00-NBOROBK
Niet benoemd objectrisico overige bijkomende kosten (%)
00-ROBK
Risico's overige bijkomende kosten
00-OBK
Overige bijkomende kosten Deelraming Variant 3 (optie 2)
00-INV
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Eenheid
Prijs
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
st
st
st
st
st
st
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
40,000.00
15,000.00
7,500.00
5,000.00
5,000.00
5,000.00
-
0.00%
%
€
77,500
0.00% t.o.v. voorz. engineeringskosten
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
1.00
1.00
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
st
st
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
229,485
5,000
30,000
-
5.00%
%
€
35,000
5.00% t.o.v. voorz. overige bijk. kosten
Investeringskosten Deelraming Variant 3 (optie 2)
Investeringskosten Deelraming Variant 3 (optie 2) (contante waarde)
Printdatum: 16/01/2014 18:13
Tabblad: Variant 3 (optie 2)
Pagina 11 van 20
€
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
40,000
15,000
7,500
5,000
5,000
5,000
77,500
77,500
77,500
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
5,000
30,000
35,000
35,000
1,750
1,750
36,750
€
€
378,158
378,158
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoog
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Tabblad: Leidingen WBL (optie 1)
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Leidingen WBL (optie 1)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Investeringskosten:
Aanbrengen relining in de bestaande buis (beton rond 800 mm)
Reinigen betonbuis (met foampig)
Sliplining starre buis
00-BDBK
00-NTDBK
00-DBK
Code
Code
Code
Code
00-IBKEK99
00-IBKEK
00-IBKABK
Code
Code
Code
00-IBKUK
Code
Code
Code
00-IBKAK1
00-IBKAK2
00-IBKW1
00-IBKW2
00-IBKR1
00-IBKR2
00-IBKB1
00-IBKB2
Code
Code
Code
00-IBKS1
00-IBKS2
00-IBK
00-VBK
00-NBORBK
00-RBK
00-BK
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDVK
00-NTDVK
00-DVK
00-IVK010
00-IVK015
Benoemde directe bouwkosten
Nader te detailleren bouwkosten (%)
Directe bouwkosten
Mobilisatiekosten reiniging
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten (%)
Totaal eenmalige kosten
Algemene bouwplaatskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Uitvoeringskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Algemene kosten (%)
Algemene kosten
Winst (%)
Winst
Risico (%)
Risico
Bijdrage RAW (%)
Bijdrage FCO (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Stelpost(en)
Stelpost(en)
Indirecte bouwkosten
Voorziene bouwkosten
Niet benoemd objectrisico bouwkosten (%)
Risico's bouwkosten
Bouwkosten Deelraming Leidingen WBL (optie 1)
Vermogensschade
Inkomensschade
Bijkomende schade
Belastingsschade
Aankoop grond
Aankoop opstallen
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Benoemde directe vastgoedkosten
Nader te detailleren vastgoedkosten (%)
Directe vastgoedkosten
Notaris- en kadasterkosten
Taxatiekosten van taxateurs en/of adviseurs
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
Hoeveelheid
-
194.00
194.00
-
Eenheid
Prijs
Eenheid
m1
m1
-
Prijs
€
€
€
€
€
2.10
484.50
-
10.00%
%
€
94,400
1.00
2.00%
0.00%
3.00%
4.00%
6.00%
3.00%
2.00%
0.00%
0.00%
-
euro
euro
euro
euro
%
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
3,000
103,840
5,077
103,840
103,840
116,186
123,157
123,157
129,315
129,315
-
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
%
ehd
%
ehd
%
%
ehd
ehd
ehd
euro
euro
24.53% t.o.v. directe bouwkosten
10.00%
%
€
129,315
10.00% t.o.v. voorziene bouwkosten
-
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
-
0.00%
%
€
-
-
dossier
dossier
€
€
-
Pagina 12 van 20
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
407
93,993
94,400
9,440
103,840
3,000
2,077
3,115
4,154
6,971
3,695
2,463
25,475
129,315
12,932
12,932
142,247
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoog
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Tabblad: Leidingen WBL (optie 1)
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Leidingen WBL (optie 1)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Eenheid
zaak
%
%
%
Prijs
00-IVK020
00-IVK025
00-IVK030
00-IVK035
00-IVK
00-VVK
00-NBORVK
00-RVK
00-VK
Kosten gerechtelijke onteigeningsprocedure (advocaat- en rechtbankkosten)
Bijdrage kosten deskundige bijstand rechthebbende (%)
Kosten planschade en/of nadeelcompensatie (%)
Overdrachtsbelasting bij verandering juridisch of economisch eigenaar (%)
Indirecte vastgoedkosten
Voorziene vastgoedkosten
Niet benoemd objectrisico vastgoedkosten (%)
Risico's vastgoedkosten
Vastgoedkosten Deelraming Leidingen WBL (optie 1)
0.00%
0.00%
0.00%
00-DEK010
00-DEK015
00-DEK020
00-DEK025
00-DEK030
00-DEK035
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDEK
00-VEK
00-NBOREK
00-REK
00-EK
Ontwerpkosten aannemer na gunning (%)
Managementkosten aannemer na gunning (%)
Vergoeding tenderkosten 'verliezende' inschrijvers door opdrachtgever (%)
Engineeringskosten opdrachtgever na gunning (%)
Onderzoek- & ontwerpkosten opdrachtgever voor gunning (%)
Engineeringskosten opdrachtgever voor gunning (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Post benoemde directe engineeringskosten
Post benoemde directe engineeringskosten
Post benoemde directe engineeringskosten
Benoemde directe engineeringskosten
Voorziene engineeringskosten
Niet benoemd objectrisico engineeringskosten (%)
Risico's engineeringskosten
Engineeringskosten Deelraming Leidingen WBL (optie 1)
2.00%
0.00%
0.00%
2.00%
3.00%
5.00%
0.00%
0.00%
0.00%
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
-
5.00%
%
€
15,518
00-DOBK010
00-DOBK015
00-DOBK020
00-DOBK025
00-DOBK030
00-DOBK035
00-DOBK040
00-DOBK045
00-DOBK050
Code
Code
Code
Code
00-BDOBK
00-VOBK
00-NBOROBK
00-ROBK
00-OBK
Leges & heffingen voortvloeiend uit vergunningaanvragen opdrachtnemer (%)
Verzekeringspremies (CAR, ontwerp, aanspakelijkheid, e.d) opdrachtnemer (%)
Kosten kabels & leidingen niet via contract (%)
Communicatiekosten niet via contract (%)
Compenserende maatregelen niet via contract (%)
Mitigerende maatregelen niet via contract (%)
Ruimen niet gesprongen explosieven niet via contract (%)
Archeologische opgravingen niet via contract (%)
Planschade (%)
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Post benoemde directe overige bijkomende kosten
Post benoemde directe overige bijkomende kosten
Benoemde directe overige bijkomende kosten
Voorziene overige bijkomende kosten
Niet benoemd objectrisico overige bijkomende kosten (%)
Risico's overige bijkomende kosten
Overige bijkomende kosten Deelraming Leidingen WBL (optie 1)
2.00%
2.00%
3.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
129,315
-
5.00%
%
€
9,052
00-INV
Investeringskosten Deelraming Leidingen WBL (optie 1)
Investeringskosten Deelraming Leidingen WBL (optie 1) (contante waarde)
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
€
€
€
€
-
t.o.v. directe vastgoedkosten
0.00%
%
€
-
t.o.v. voorziene vastgoedkosten
5.00% t.o.v. voorz. engineeringskosten
5.00% t.o.v. voorz. overige bijk. kosten
Pagina 13 van 20
€
€
€
€
€
€
€
€
€
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
2,586
2,586
3,879
6,466
15,518
15,518
776
776
16,294
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
2,586
2,586
3,879
9,052
9,052
453
453
9,505
€
€
168,045
168,045
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoog
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Tabblad: Leidingen WBL (optie 2)
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Leidingen WBL (optie 2)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Investeringskosten:
1.0
1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
00-BDBK
00-NTDBK
00-DBK
Code
Code
Code
00-IBKEK99
00-IBKEK
00-IBKABK
Code
Code
Code
00-IBKUK
Code
Code
Code
00-IBKAK1
00-IBKAK2
00-IBKW1
00-IBKW2
00-IBKR1
00-IBKR2
00-IBKB1
00-IBKB2
Code
Code
Code
00-IBKS1
00-IBKS2
00-IBK
00-VBK
00-NBORBK
00-RBK
00-BK
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDVK
Verleggen trace met nieuwe leiding (beton rond 800)
Verwijderen buitengebruik te stellen leiding (800 mm)
Ontgraven nieuw trace
Leveren en aanbrengen betonbuis rond 800 mm (gewapend)
Aanvullen trace
Leveren en aanbrengen beton putten
Bemaling
Verwijderen en aanleg asfaltfietspad (teervrij) dikte 0,10 m1 br 3,00 m1, incl fundatie 0,25 m1
Benoemde directe bouwkosten
Nader te detailleren bouwkosten (%)
Directe bouwkosten
Mobilisatiekosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten (%)
Totaal eenmalige kosten
Algemene bouwplaatskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Uitvoeringskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Algemene kosten (%)
Algemene kosten
Winst (%)
Winst
Risico (%)
Risico
Bijdrage RAW (%)
Bijdrage FCO (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Stelpost(en)
Stelpost(en)
Indirecte bouwkosten
Voorziene bouwkosten
Niet benoemd objectrisico bouwkosten (%)
Risico's bouwkosten
Bouwkosten Deelraming Leidingen WBL (optie 2)
Vermogensschade
Inkomensschade
Bijkomende schade
Belastingsschade
Aankoop grond
Aankoop opstallen
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Benoemde directe vastgoedkosten
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
Hoeveelheid
-
308.00
3,060.00
310.00
3,000.00
2.00
2.00
924.00
-
Eenheid
Prijs
Eenheid
Prijs
ehd
m1
m1
m1
m3
st
st
euro/m2
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
21.00
2.00
149.00
3.00
2,500.00
15,000.00
28.25
-
10.00%
%
€
128,881
1.00
2.00%
0.00%
3.00%
4.00%
6.00%
3.00%
2.00%
0.00%
0.00%
-
euro
euro
euro
%
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
1,000
141,769
3,835
141,769
141,769
155,528
164,860
164,860
173,103
173,103
-
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
%
ehd
%
ehd
%
%
ehd
ehd
ehd
euro
euro
22.10% t.o.v. directe bouwkosten
10.00%
%
€
173,103
10.00% t.o.v. voorziene bouwkosten
-
Pagina 14 van 20
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
6,468
6,120
46,190
9,000
5,000
30,000
26,103
128,881
12,888
141,769
1,000
2,835
4,253
5,671
9,332
4,946
3,297
31,334
173,103
17,310
17,310
190,413
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoog
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Tabblad: Leidingen WBL (optie 2)
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Leidingen WBL (optie 2)
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Eenheid
Prijs
00-NTDVK
00-DVK
00-IVK010
00-IVK015
00-IVK020
00-IVK025
00-IVK030
00-IVK035
00-IVK
00-VVK
00-NBORVK
00-RVK
00-VK
Nader te detailleren vastgoedkosten (%)
Directe vastgoedkosten
Notaris- en kadasterkosten
Taxatiekosten van taxateurs en/of adviseurs
Kosten gerechtelijke onteigeningsprocedure (advocaat- en rechtbankkosten)
Bijdrage kosten deskundige bijstand rechthebbende (%)
Kosten planschade en/of nadeelcompensatie (%)
Overdrachtsbelasting bij verandering juridisch of economisch eigenaar (%)
Indirecte vastgoedkosten
Voorziene vastgoedkosten
Niet benoemd objectrisico vastgoedkosten (%)
Risico's vastgoedkosten
Vastgoedkosten Deelraming Leidingen WBL (optie 2)
00-DEK010
00-DEK015
00-DEK020
00-DEK025
00-DEK030
00-DEK035
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDEK
00-VEK
00-NBOREK
00-REK
00-EK
Ontwerpkosten aannemer na gunning (%)
Managementkosten aannemer na gunning (%)
Vergoeding tenderkosten 'verliezende' inschrijvers door opdrachtgever (%)
Engineeringskosten opdrachtgever na gunning (%)
Onderzoek- & ontwerpkosten opdrachtgever voor gunning (%)
Engineeringskosten opdrachtgever voor gunning (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Post benoemde directe engineeringskosten
Post benoemde directe engineeringskosten
Post benoemde directe engineeringskosten
Benoemde directe engineeringskosten
Voorziene engineeringskosten
Niet benoemd objectrisico engineeringskosten (%)
Risico's engineeringskosten
Engineeringskosten Deelraming Leidingen WBL (optie 2)
2.00%
0.00%
0.00%
2.00%
3.00%
5.00%
0.00%
0.00%
0.00%
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
-
5.00%
%
€
20,772
00-DOBK010
00-DOBK015
00-DOBK020
00-DOBK025
00-DOBK030
00-DOBK035
00-DOBK040
00-DOBK045
00-DOBK050
Code
Code
Code
Code
00-BDOBK
00-VOBK
00-NBOROBK
00-ROBK
00-OBK
Leges & heffingen voortvloeiend uit vergunningaanvragen opdrachtnemer (%)
Verzekeringspremies (CAR, ontwerp, aanspakelijkheid, e.d) opdrachtnemer (%)
Kosten kabels & leidingen niet via contract (%)
Communicatiekosten niet via contract (%)
Compenserende maatregelen niet via contract (%)
Mitigerende maatregelen niet via contract (%)
Ruimen niet gesprongen explosieven niet via contract (%)
Archeologische opgravingen niet via contract (%)
Planschade (%)
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Post benoemde directe overige bijkomende kosten
Post benoemde directe overige bijkomende kosten
Benoemde directe overige bijkomende kosten
Voorziene overige bijkomende kosten
Niet benoemd objectrisico overige bijkomende kosten (%)
Risico's overige bijkomende kosten
Overige bijkomende kosten Deelraming Leidingen WBL (optie 2)
2.00%
2.00%
3.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
173,103
-
5.00%
%
€
12,117
00-INV
Investeringskosten Deelraming Leidingen WBL (optie 2)
Investeringskosten Deelraming Leidingen WBL (optie 2) (contante waarde)
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
0.00%
%
€
-
0.00%
0.00%
0.00%
dossier
dossier
zaak
%
%
%
€
€
€
€
€
€
-
t.o.v. directe vastgoedkosten
0.00%
%
€
-
t.o.v. voorziene vastgoedkosten
5.00% t.o.v. voorz. engineeringskosten
5.00% t.o.v. voorz. overige bijk. kosten
Pagina 15 van 20
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
3,462
3,462
5,193
8,655
20,772
20,772
1,039
1,039
21,811
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
3,462
3,462
5,193
12,117
12,117
606
606
12,723
€
€
224,947
224,947
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoog
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Gem Venlo Overstortl
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
00-BDBK
00-NTDBK
00-DBK
Code
Code
Code
00-IBKEK99
00-IBKEK
00-IBKABK
Code
Code
Code
00-IBKUK
Code
Code
Code
00-IBKAK1
00-IBKAK2
00-IBKW1
00-IBKW2
00-IBKR1
00-IBKR2
00-IBKB1
00-IBKB2
Code
Code
Code
00-IBKS1
00-IBKS2
00-IBK
00-VBK
00-NBORBK
00-RBK
00-BK
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDVK
00-NTDVK
00-DVK
00-IVK010
00-IVK015
00-IVK020
00-IVK025
Benoemde directe bouwkosten
Nader te detailleren bouwkosten (%)
Directe bouwkosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten (%)
Totaal eenmalige kosten
Algemene bouwplaatskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Uitvoeringskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Algemene kosten (%)
Algemene kosten
Winst (%)
Winst
Risico (%)
Risico
Bijdrage RAW (%)
Bijdrage FCO (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Stelpost(en)
Stelpost(en)
Indirecte bouwkosten
Voorziene bouwkosten
Niet benoemd objectrisico bouwkosten (%)
Risico's bouwkosten
Bouwkosten Deelraming Gem Venlo Overstortl
Vermogensschade
Inkomensschade
Bijkomende schade
Belastingsschade
Aankoop grond
Aankoop opstallen
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Benoemde directe vastgoedkosten
Nader te detailleren vastgoedkosten (%)
Directe vastgoedkosten
Notaris- en kadasterkosten
Taxatiekosten van taxateurs en/of adviseurs
Kosten gerechtelijke onteigeningsprocedure (advocaat- en rechtbankkosten)
Bijdrage kosten deskundige bijstand rechthebbende (%)
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Investeringskosten:
Aanbrengen extra schuifafsluiters in put (buitendijks)
Leveren en aanbrengen beton put, 2 kanaalschuiven vlgs variant 4 (rapport Waterkering Steyl dp
Tabblad: Gem Venlo Overstortl
Hoeveelheid
-
Eenheid
Prijs
Eenheid
1.00
-
ehd
st
10.00%
2.00%
0.00%
3.00%
4.00%
6.00%
3.00%
2.00%
0.00%
0.00%
-
Prijs
€
€
€
€
35,000.00
-
%
€
35,000
euro
euro
euro
%
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
38,500
770
38,500
38,500
41,965
44,483
44,483
46,707
46,707
-
-
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
%
ehd
%
ehd
%
%
ehd
ehd
ehd
euro
euro
21.32% t.o.v. directe bouwkosten
10.00%
%
€
46,707
10.00% t.o.v. voorziene bouwkosten
-
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
-
0.00%
%
€
-
0.00%
dossier
dossier
zaak
%
€
€
€
€
-
Pagina 16 van 20
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
35,000
35,000
3,500
38,500
770
1,155
1,540
2,518
1,334
890
8,207
46,707
4,671
4,671
51,378
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoog
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Tabblad: Gem Venlo Overstortl
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Gem Venlo Overstortl
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Eenheid
%
%
Prijs
00-IVK030
00-IVK035
00-IVK
00-VVK
00-NBORVK
00-RVK
00-VK
Kosten planschade en/of nadeelcompensatie (%)
Overdrachtsbelasting bij verandering juridisch of economisch eigenaar (%)
Indirecte vastgoedkosten
Voorziene vastgoedkosten
Niet benoemd objectrisico vastgoedkosten (%)
Risico's vastgoedkosten
Vastgoedkosten Deelraming Gem Venlo Overstortl
0.00%
0.00%
00-DEK010
00-DEK015
00-DEK020
00-DEK025
00-DEK030
00-DEK035
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDEK
00-VEK
00-NBOREK
00-REK
00-EK
Ontwerpkosten aannemer na gunning (%)
Managementkosten aannemer na gunning (%)
Vergoeding tenderkosten 'verliezende' inschrijvers door opdrachtgever (%)
Engineeringskosten opdrachtgever na gunning (%)
Onderzoek- & ontwerpkosten opdrachtgever voor gunning (%)
Engineeringskosten opdrachtgever voor gunning (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Post benoemde directe engineeringskosten
Post benoemde directe engineeringskosten
Post benoemde directe engineeringskosten
Benoemde directe engineeringskosten
Voorziene engineeringskosten
Niet benoemd objectrisico engineeringskosten (%)
Risico's engineeringskosten
Engineeringskosten Deelraming Gem Venlo Overstortl
2.00%
0.00%
0.00%
2.00%
3.00%
5.00%
0.00%
0.00%
0.00%
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
-
5.00%
%
€
5,605
00-DOBK010
00-DOBK015
00-DOBK020
00-DOBK025
00-DOBK030
00-DOBK035
00-DOBK040
00-DOBK045
00-DOBK050
Code
Code
Code
Code
00-BDOBK
00-VOBK
00-NBOROBK
00-ROBK
00-OBK
Leges & heffingen voortvloeiend uit vergunningaanvragen opdrachtnemer (%)
Verzekeringspremies (CAR, ontwerp, aanspakelijkheid, e.d) opdrachtnemer (%)
Kosten kabels & leidingen niet via contract (%)
Communicatiekosten niet via contract (%)
Compenserende maatregelen niet via contract (%)
Mitigerende maatregelen niet via contract (%)
Ruimen niet gesprongen explosieven niet via contract (%)
Archeologische opgravingen niet via contract (%)
Planschade (%)
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Post onvoorziene kosten overige afsluiters
Post benoemde directe overige bijkomende kosten
Benoemde directe overige bijkomende kosten
Voorziene overige bijkomende kosten
Niet benoemd objectrisico overige bijkomende kosten (%)
Risico's overige bijkomende kosten
Overige bijkomende kosten Deelraming Gem Venlo Overstortl
2.00%
2.00%
3.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
50%
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
46,707
-
5.00%
%
€
26,623
00-INV
Investeringskosten Deelraming Gem Venlo Overstortl
Investeringskosten Deelraming Gem Venlo Overstortl (contante waarde)
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
€
€
-
t.o.v. directe vastgoedkosten
0.00%
%
€
-
t.o.v. voorziene vastgoedkosten
5.00% t.o.v. voorz. engineeringskosten
5.00% t.o.v. voorz. overige bijk. kosten
Pagina 17 van 20
€
€
€
€
€
€
€
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
934
934
1,401
2,335
5,605
5,605
280
280
5,885
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
934
934
1,401
23,354
26,623
26,623
1,331
1,331
27,954
€
€
85,217
85,217
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoog
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Gem Venlo vuilwater
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Investeringskosten:
Verbetermaatregelen
Leveren en aanbrengen put incl. afsluiter (in vergelijking overstortleiding, en onvoorzien)
Verwijderen beton riool 400 mm
Leveren en aanbrengen beton riool 400 mm (in dezelfde geul)
Ontgraven trace (8,5 m3/m1)
Aanvullen trace
bemaling
00-BDBK
00-NTDBK
00-DBK
Code
Code
Code
00-IBKEK99
00-IBKEK
00-IBKABK
Code
Code
Code
00-IBKUK
Code
Code
Code
00-IBKAK1
00-IBKAK2
00-IBKW1
00-IBKW2
00-IBKR1
00-IBKR2
00-IBKB1
00-IBKB2
Code
Code
Code
00-IBKS1
00-IBKS2
00-IBK
00-VBK
00-NBORBK
00-RBK
00-BK
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDVK
Benoemde directe bouwkosten
Nader te detailleren bouwkosten (%)
Directe bouwkosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten
Eenmalige kosten (%)
Totaal eenmalige kosten
Algemene bouwplaatskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Uitvoeringskosten (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Algemene kosten (%)
Algemene kosten
Winst (%)
Winst
Risico (%)
Risico
Bijdrage RAW (%)
Bijdrage FCO (%)
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Post benoemde indirecte bouwkosten
Stelpost(en)
Stelpost(en)
Indirecte bouwkosten
Voorziene bouwkosten
Niet benoemd objectrisico bouwkosten (%)
Risico's bouwkosten
Bouwkosten Deelraming Gem Venlo vuilwater
Vermogensschade
Inkomensschade
Bijkomende schade
Belastingsschade
Aankoop grond
Aankoop opstallen
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Post benoemde directe vastgoedkosten
Benoemde directe vastgoedkosten
Printdatum: 16/01/2014 18:13
Tabblad: Gem Venlo vuilwater
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Hoeveelheid
1.00
16.00
16.00
136.00
136.00
1.00
-
Eenheid
Prijs
Eenheid
Prijs
ehd
st
m1
m1
m3
m3
st
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
50,000.00
4.80
46.50
2.00
3.00
5,000.00
-
10.00%
%
€
56,501
2.00%
0.00%
3.00%
4.00%
6.00%
3.00%
2.00%
0.00%
0.00%
-
euro
euro
euro
%
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
62,151
1,243
62,151
62,151
67,744
71,809
71,809
75,400
75,400
-
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
ehd
ehd
%
ehd
%
ehd
%
ehd
%
%
ehd
ehd
ehd
euro
euro
21.32% t.o.v. directe bouwkosten
10.00%
%
€
75,400
10.00% t.o.v. voorziene bouwkosten
-
Pagina 18 van 20
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
50,000
77
744
272
408
5,000
56,501
5,650
62,151
1,243
1,865
2,486
4,065
2,154
1,436
13,249
75,400
7,540
7,540
82,940
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Omschrijving/Specificatie: Vernieuwen hoog
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Tabblad: Gem Venlo vuilwater
Prijspeil raming:
Datum raming:
Deelraming Gem Venlo vuilwater
TRUE
Deelraming aan
Code
Omschrijving post
Versie 3.05 (17 maart 2013)
Totaal
Hoeveelheid
Eenheid
Prijs
00-NTDVK
00-DVK
00-IVK010
00-IVK015
00-IVK020
00-IVK025
00-IVK030
00-IVK035
00-IVK
00-VVK
00-NBORVK
00-RVK
00-VK
Nader te detailleren vastgoedkosten (%)
Directe vastgoedkosten
Notaris- en kadasterkosten
Taxatiekosten van taxateurs en/of adviseurs
Kosten gerechtelijke onteigeningsprocedure (advocaat- en rechtbankkosten)
Bijdrage kosten deskundige bijstand rechthebbende (%)
Kosten planschade en/of nadeelcompensatie (%)
Overdrachtsbelasting bij verandering juridisch of economisch eigenaar (%)
Indirecte vastgoedkosten
Voorziene vastgoedkosten
Niet benoemd objectrisico vastgoedkosten (%)
Risico's vastgoedkosten
Vastgoedkosten Deelraming Gem Venlo vuilwater
00-DEK010
00-DEK015
00-DEK020
00-DEK025
00-DEK030
00-DEK035
Code
Code
Code
Code
Code
Code
00-BDEK
00-VEK
00-NBOREK
00-REK
00-EK
Ontwerpkosten aannemer na gunning (%)
Managementkosten aannemer na gunning (%)
Vergoeding tenderkosten 'verliezende' inschrijvers door opdrachtgever (%)
Engineeringskosten opdrachtgever na gunning (%)
Onderzoek- & ontwerpkosten opdrachtgever voor gunning (%)
Engineeringskosten opdrachtgever voor gunning (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Post benoemde directe engineeringskosten
Post benoemde directe engineeringskosten
Post benoemde directe engineeringskosten
Benoemde directe engineeringskosten
Voorziene engineeringskosten
Niet benoemd objectrisico engineeringskosten (%)
Risico's engineeringskosten
Engineeringskosten Deelraming Gem Venlo vuilwater
2.00%
0.00%
0.00%
2.00%
3.00%
5.00%
0.00%
0.00%
0.00%
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
ehd
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
-
5.00%
%
€
9,048
00-DOBK010
00-DOBK015
00-DOBK020
00-DOBK025
00-DOBK030
00-DOBK035
00-DOBK040
00-DOBK045
00-DOBK050
Code
Code
Code
Code
00-BDOBK
00-VOBK
00-NBOROBK
00-ROBK
00-OBK
Leges & heffingen voortvloeiend uit vergunningaanvragen opdrachtnemer (%)
Verzekeringspremies (CAR, ontwerp, aanspakelijkheid, e.d) opdrachtnemer (%)
Kosten kabels & leidingen niet via contract (%)
Communicatiekosten niet via contract (%)
Compenserende maatregelen niet via contract (%)
Mitigerende maatregelen niet via contract (%)
Ruimen niet gesprongen explosieven niet via contract (%)
Archeologische opgravingen niet via contract (%)
Planschade (%)
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
Post benoemde directe overige bijkomende kosten
Post benoemde directe overige bijkomende kosten
Benoemde directe overige bijkomende kosten
Voorziene overige bijkomende kosten
Niet benoemd objectrisico overige bijkomende kosten (%)
Risico's overige bijkomende kosten
Overige bijkomende kosten Deelraming Gem Venlo vuilwater
2.00%
2.00%
3.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
0.00%
-
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
%
ehd
ehd
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
75,400
-
5.00%
%
€
5,278
00-INV
Investeringskosten Deelraming Gem Venlo vuilwater
Investeringskosten Deelraming Gem Venlo vuilwater (contante waarde)
Printdatum: 16/01/2014 18:13
01/09/13
14/01/14
0.00%
%
€
-
0.00%
0.00%
0.00%
dossier
dossier
zaak
%
%
%
€
€
€
€
€
€
-
t.o.v. directe vastgoedkosten
0.00%
%
€
-
t.o.v. voorziene vastgoedkosten
5.00% t.o.v. voorz. engineeringskosten
5.00% t.o.v. voorz. overige bijk. kosten
Pagina 19 van 20
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
-
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
1,508
1,508
2,262
3,770
9,048
9,048
452
452
9,500
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
€
1,508
1,508
2,262
5,278
5,278
264
264
5,542
€
€
97,982
97,982
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
CROW SSK-Rekenmodel
RoyalHaskoningDHV, Regionale en Stedelijke Infrastructuur, Nijmegen
Project: Transportleidingen Steyl - Projectnr: 9X5037-106 - Opdr.gever: Waterschap Peel en Maasvallei - Vernieuwen hoogwater kering: koste
Versie raming: V1.1 - Status: definitief - Opgesteld door: M. van Dijk
Tabblad: Prijzenboek
Prijspeil raming:
Datum raming:
Prijzenboek
01/09/13
14/01/14
Versie 3.05 (17 maart 2013)
TRUE
Gehanteerde percentages in de raming
Bouwkosten
absolute kosten:
L%
U%
10%
10%
2%
3%
4%
6%
3%
2%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
Ontwerpkosten aannemer na gunning (%)
Managementkosten aannemer na gunning (%)
Vergoeding tenderkosten 'verliezende' inschrijvers door opdrachtgever (%)
Engineeringskosten opdrachtgever na gunning (%)
Onderzoek- & ontwerpkosten opdrachtgever voor gunning (%)
Engineeringskosten opdrachtgever voor gunning (%)
2%
0%
0%
2%
3%
5%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
00-NBOREK
Procentuele post benoemde directe engineeringskosten (%)
Niet benoemd objectrisico engineeringskosten (%)
0%
5%
10%
10%
10%
10%
00-DOBK010
00-DOBK015
00-DOBK020
00-DOBK025
00-DOBK030
00-DOBK035
00-DOBK040
00-DOBK045
00-DOBK050
Leges & heffingen voortvloeiend uit vergunningaanvragen opdrachtnemer (%)
Verzekeringspremies (CAR, ontwerp, aanspakelijkheid, e.d) opdrachtnemer (%)
Kosten kabels & leidingen niet via contract (%)
Communicatiekosten niet via contract (%)
Compenserende maatregelen niet via contract (%)
Mitigerende maatregelen niet via contract (%)
Ruimen niet gesprongen explosieven niet via contract (%)
Archeologische opgravingen niet via contract (%)
Planschade (%)
2%
2%
3%
0%
0%
0%
0%
0%
0%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
0%
5%
10%
10%
10%
10%
2%
1%
1%
4%
8%
3%
1%
2%
1%
1%
5%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
10%
0%
5%
10%
10%
10%
10%
00-NTDBK
Nader te detailleren bouwkosten
10%
00-IBKEK99
00-IBKABK
00-IBKUK
00-IBKAK1
00-IBKW1
00-IBKR1
00-NBORBK
Eenmalige kosten
Algemene bouwplaatskosten
Uitvoeringskosten
Algemene kosten
Winst
Risico
Niet benoemd objectrisico bouwkosten
00-DEK010
00-DEK015
00-DEK020
00-DEK025
00-DEK030
00-DEK035
Procentuele post benoemde directe overige bijkomende kosten (%)
00-NBOROBK Niet benoemd objectrisico overige bijkomende kosten (%)
Levensduurkosten
00-NTDLEV
00-ILEVEK
00-ILEVABK
00-ILEVUK
00-ILEVAK
00-ILEVW
00-ILEVR
00-ILEV001
00-ILEV002
00-ILEV005
00-NBORLEV
Nader te detailleren levensduurkosten (%)
Eenmalige kosten (%)
Algemene bouwplaatskosten (%)
Uitvoeringskosten (%)
Algemene kosten (%)
Winst (%)
Risico (%)
Engineeringskosten binnen levensduurkosten (%)
Leges & heffingen voortvloeiend uit vergunningaanvragen (%)
Overige bijkomende levensduurkosten (%)
Niet benoemd objectrisico levensduurkosten (%)
NBOORINV
NBOORLEV
Niet benoemd objectoverstijgend risico investeringskosten (%)
Niet benoemd objectoverstijgend risico levensduurkosten (%)
Objectoverstijgende risico's:
Printdatum: 16/01/2014 18:13
Pagina 20 van 20
Bestand: 9x5037-106- Keermuur Steyl kostenraming leidingen SSK- v1.1
Projectkosten verbetermaatregelen Keermuur Steyl 68.032+77 ‐ 68.034+35
Aanpassing 16‐01‐2014 (prijspeil eind 2013)
Onderdeel
projectkosten
waterkering
€ 724,676
leidingen Gasunie
€ 266,667
leidingen WBL optie 1
€ 168,045
leidingen WBL optie 2
€ 224,947
leidingen gemeente Venlo
€ 183,199
TOTAAL
€ 1,342,587 optie 1 WBL
TOTAAL
€ 1,399,489 optie 2 WBL
Opmerking: op bovenstaande is een +/_ van toepassing van 40%
prijs uit 2012 is geindexeerd naar eind 2013 en met 21% BTW
prijs is gemiddelde van de varianten 1b (optie 2), 3 (optie 2) en 2 (vol
keuze maken keuze maken prijs is totaal bedrag van 85217 + 97982
gens SSK opzet) Bijlage 11
Statische berekening demontabele gedeelte keermuur en
trekproef
Onderzoek & verbetermaatregelen keermuur Steyl
Eindrapport versie 2
9X5037-106/R0005/600451/JEBR/Nijm
26 januari 2014
Notitie
HASKONING NEDERLAND B.V.
RIVERS, DELTAS & COASTS
Aan
Van
Datum
Kopie
Onze referentie
:
:
:
:
:
Wido Derks, Arjan van Hal (WPM)
Ivar Schols, Mathijs Bos
30 november 2012
Archief, Dirk Jan Peters
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
Betreft
:
Controle-berekeningen keermuur Steijl
De waterkering bij Steijl bestaat uit een op boorpalen gefundeerde betonnen keermuur (L-muur)
met een demontabel gedeelte. In deze notitie wordt de wanddoorsnede van het permanente
gedeelte van de keermuur (de L-muur) getoetst en worden de berekeningen van Jirlumar bv
m.b.t. de demontabele wand geverifieerd.
INHOUDSOPGAVE
1
CONSTRUCTIE
2
2.
AANNAMEN EN UITGANGSPUNTEN
3
3.
DOORSNEDE-CHECKS BETONNEN KEERMUUR
3
4.
VERIFICATIE BEREKENINGEN DEMONTABELE WAND
4
5.
FUNDERING ONDERSTEUNINGSVAKWERK
5
6.
CONCLUSIES
5
A company of Royal Haskoning
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
1/6
1
Constructie
In Figuur 1 is het bovenste gedeelte van de L-muur weergegeven. Het maaiveldniveau aan de
‘Maaskant’ is lager gelegen dan het maaiveldniveau aan de ‘bewoonde kant’ van de muur. De
doorsnede van het uitstekende gedeelte van de muur bestaat uit gewapend beton met aan de
buitenzijden metselwerk. De keermuur is
dik, maar door de aanwezigheid van
metselwerk is de kleinste betondoorsnede een dikte van
. De volledige doorsnede
inclusief wapening zijn weergegeven in bijlage 1.
Figuur 1: Doorsnede top van de kerende L-muur (links) en foto van de muur (rechts)
Het demontabele gedeelte van de wand bestaat uit een stalen constructie. Verticaal
georiënteerde I-profielen met een hart-op-hart afstand van
zijn bevestigd op het
betonnen gedeelte van de muur, zie Figuur 2. De wand wordt gevormd door horizontale regels
tussen de I-profielen. De wand draagt via een vakwerkconstructie met stalen regels en stijlen af
op het trottoir aan de landzijde van de keermuur. De resulterende horizontale kracht dient dus
afgedragen te worden via de horizontale en schuine staaf naar de verticale staaf en vervolgens
naar de grond (het trottoir). Hierdoor wordt de betonnen keermuur ter plaatse van de bevestiging
van het I-profiel belast op een extra normaaltrekkracht welke gelijk is aan de normaaldrukkracht
in het pootje (verticaal evenwicht).
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
2/6
Figuur 2: Foto van de keermuur inclusief demontabele wand (links) en ingezoomd op
ondersteuningsconstructie demontabele wand (rechts)
2.
Aannamen en uitgangspunten
 Golfslag heeft geen significante belasting tot gevolg. De waterbelasting wordt als
hydrostatische druk in rekening gebracht;
 Belastingfactor hydrostatische druk: 1.25 (Ref.: Leidraad Kunstwerken, mei 2003);
 Betonkwaliteit keermuur: C30/37;
 Wapeningsstaal: B500B;
 Aan metselwerk wordt geen sterkte ontleend;
 De additionele trekkracht (zie 1) in de betonnen wand verdeeld zich gelijkmatig over een
strekkende lengte van de keermuur van
;
 Ontwerpwaterstand: NAP+19.55m.
3.
Doorsnede-checks betonnen keermuur
Op verschillende plaatsen zijn doorsnede-checks uitgevoerd. Voor een overzicht van de
verschillende sneden en de berekeningen wordt verwezen naar bijlage 2 en 3. In Tabel 1 is een
overzicht weergegeven de unity-checks. Uit de tabel is te zien dat alleen de unity-check voor de
bruikbaarheidsgrenstoestand in snede 2 niet voldoet.
Tabel 1: Overzicht van uitgevoerde unity-checks
Buigend moment ULS
Dwarskracht ULS
Scheurwijdte SLS
30 november 2012
snede 1
0.55
0.40
0.76
snede 2
0.70
0.50
1.30
snede 3
0.54
0.62
0.57
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
3/6
4.
Verificatie berekeningen demontabele wand
De berekeningen voor de demontabele wand door Jirlumar bv zijn te vinden in bijlage 4. In deze
berekeningen wordt onderscheid gemaakt tussen twee belastinggevallen:
 LF-1
Waterdruk
Belastingfactor 1.0;
 LG-1
Hydrostatische waterdruk
Belastingfactor 1.35.
Het belastinggeval LG-1 is maatgevend voor alle doorsnedekrachten. Desondanks zijn de in de
unity-checks gebruikte snedekrachten afkomstig uit zowel LF-1 als LG-1.
Aan de hand van Eurocode 3 zijn de belangrijkste checks voor de demontabele wand uitgevoerd.
Het betreft hier checks voor:
 Bouten in voetplaat
De voetplaat is op de betonnen muur bevestigd met 2 bouten M24. De bouten in de voetplaat
worden belast op afschuiving en trek. In de berekeningen van Jirlumar bv zijn de unitychecks afzonderlijk uitgevoerd. Volgens de Eurocode dient een gecombineerde unity-check
uitgevoerd te worden. Ook de berekende weerstand van de bouten verschilt.

Ondersteuningsvakwerk
Het verticale pootje en de schuine regel zijn getoetst op druk en knik. De toets voor de
horizontale regel is achterwege gelaten, aangezien de sectie-eigenschappen hetzelfde zijn
als voor de verticale poot, maar de kniklengte en de belasting lager zijn. Berekening van
staafkrachten (analytisch) is te vinden in bijlage 2.
In Tabel 2 is een overzicht weergegeven van de uitgevoerde unity-checks. De berekening is te
vinden in bijlage 5. Alle checks voldoen en komen zelfs lager uit dan in de berekeningen van
Jirlumar bv. Dit wordt onder andere verklaard door de lagere belastingfactor (1.25 i.p.v. 1.35).
Tabel 2: Uitgevoerde unity-checks
Shear & trek bouten M24
Verticaal pootje: druk;
0.15
Verticaal pootje: knik;
0.13
0.16
Schuin pootje: druk;
0.09
Schuin pootje: knik;
0.11
Bout M36 onder vert.pootje: druk;
0.02
Bout M36 onder vert.pootje: knik;
0.03
Uittrekkracht bouten M24
Er kan geen uitspraak worden gedaan over de capaciteit van de verankering van de M24-bouten
waarmee de voetplaat van het demontabele gedeelte in de betonnen muur zit verankerd. Er is
namelijk onvoldoende en tegenstrijdige informatie bekend over de verankering van de bouten in
het beton. Op p.19 van Jirlumar bv staat dat de bouten 80mm lang zijn. De maximale lengte in
het beton is dan gelijk aan de lengte van de bout min de dikte van de voetplaat (p.18 document
Jirlumar bv): a=80-40=40mm. Op p.29 linker tekening valt echter op te maken dat dit langer is,
maar er staat geen bemating bij. Verder is niet aangegeven hoe de verankering is uitgevoerd. Er
vanuit gaande dat de verankering is uitgevoerd als lijmanker (figuur 3 in CUR-aanbeveling 25) is
de karakteristieke uittreksterkte benodigd. Deze wordt gebaseerd op uitgevoerde proeven (CURaanbeveling 25 paragraaf 8.2.1.3 en 8.2.1.4).
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
4/6
Maximale spanning in I-profiel
Het maximale buigend moment in het I-profiel is 13.8kNm (zie bijlage 2). De maximale druk/trek
spanning wordt als volgt berekend:
De maximale spanning wordt niet overschreden.
5.
Fundering ondersteuningsvakwerk
De berekeningen van Jirlumar bv beschouwen niet de fundering van het ondersteuningsvakwerk.
In de situatie zoals gehanteerd bij hoogwater januari 2011 (zie foto) rustte het
ondersteuningsvakwerk via stelbouten op een stalen plaatje (200x200x15 mm³). Bij hoogwater
januari 2011 bleek dat de stelbouten herhaaldelijk moesten worden aangedraaid, mogelijk
vanwege (lichte) verzakking van trottoir door uitspoelend zand. Om een betere spreiding van de
belasting op het trottoir te krijgen te krijgen wordt het ondersteuningsvakwerk bij komende
hoogwaters gefundeerd op een stalen plaat 600x600x8 mm3 (die weer op het trottoir rust). Deze
afmetingen zijn gebaseerd op een spreidingsfactor van 9 i.v.m. de bestaande plaatjes onder de
stelbouten ondersteuners ca. 200x200x15 mm³. Hiermee is het probleem van verzakking
overigens niet verholpen, omdat de oorzaak, namelijk zandmeevoering hiermee niet wordt
aangepakt.
6.
Conclusies
Demontabele deel van de keermuur
 De krachtsberekening in het staafwerprogramma (Jirlumar bv) komt overeen met een
analytische bepaling.
 In de berekeningen van Jirlumar bv is belastinggeval LG-1 maatgevend voor alle
doorsnedekrachten. In de unity-checks gebruikte snedekrachten zijn afkomstig uit zowel LF-1
als LG-1.
 Alle uitgevoerde unity-checks aan de hand van Eurocode 3 voldoen.
 De demontabele wand kan de ontwerpwaterstand welke reikt tot NAP+19.55m met
voldoende veiligheid keren.
Betonnen deel van de keermuur
 De capaciteit van de betonnen L-muur in de UGT is voldoende bij de ontwerpwaterstand van
NAP+19,55m.
 In de BGT wordt in één snede de scheurwijdte-eis overschreden.
Aansluiting betonnen keermuur – voetplaat demontabele wand
Er kan geen uitspraak worden gedaan over de capaciteit van de verankering van de bouten
waarmee de demontabele wand in de betonnen muur zit verankerd, aangezien er onvoldoende
en tegenstrijdige informatie bekend is over de verankering van de bouten in het beton.
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
5/6
De horizontale regels/planken tussen de I-profielen zijn niet gecheckt. In het Jirlumar bv rapport
is helemaal geen informatie over deze regels beschikbaar.
Eindconclusie: De verificatie wijst uit dat op het demontabele gedeelte op alle punten
voldoet aan de waterstand NAP+19,55m behalve m.b.t. de verankering van de voetplaat
op de betonnen keermuur. Vanwege onvoldoende en tegenstrijdige gegevens kan
hierover geen oordeel worden gegeven
Aanbevelingen
Aanbevolen wordt om de ontbrekende informatie over de verankering van de voetplaat met de
M24-bouten in te winnen. Hierover kunnen wij u nader adviseren.
Nijmegen, 30 november 2012
Mathijs Bos
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
6/6
Bijlage 1:
Doorsnede en wapening keermuur
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
snede 1
snede 2
snede 3
Bijlage 2:
Krachtberekening
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
Project:
Subject:
Date:
9X5037 - Keermuur Steijl
Krachtsberekening
28-11-2012
Invoer
Hoogte ontwerpwaterstand NAP+
Partiele factor variabele bel.
Partiele factor e.g. gunstig
19.55 m
1.25 0.9 -
Partiele factor e.g. ongunstig
Demontabele wand e.g.
Volumiek gewicht keermuu
Volumiek gewicht water
q
γb
γw
1.35 2.50 kN/m
23.0 kN/m3
10.0 kN/m3
Dwarskrachten, momenten en normaalkrachten betonnen keermuur
UGT
BGT UGT
BGT UGT
x = 1.20 m
Vx
39 kN/m
Mx
22
28 kNm/m
Nx
-7
-5 kN/m
x = 1.80 m
Vx
60 kN/m
Mx
46
57 kNm/m
Nx
-13
-11 kN/m
x = 3.35 m
Vx
135 kN/m
Mx
164
205 kNm/m
Nx
-29
-27 kN/m
Trekkracht in 1 bout M24 die in het beton zit verankerd Ft (BGT)
Trekkracht in 1 bout M24 die in het beton zit verankerd Ft (UGT)
kN
7.6
kN
9.5
M (UGT) kNm
Maximale moment onderin I-profiel
13.8
Berekening
Hoogte betonnen keermuur
NAP+
h1
m
18.25
m
1.30
Afstand vert. poot tot I-profiel
h3
m
0.61
Afstand vert. poot-wandbevestiging
h4
m
m
0.73
Hoogte waterstand boven betonmuur
H.o.h. demontabele stijlen
Hor. spanning bovenkant betonmuur
Hefboomsarm
h.o.h.
σ1 kN/m2
z1
m
Breedte keermuur
b
m
Afstand x onder bovenkant betonmuur
x
σx
m
Hor. spanning op x onder in betonmuur
Resulterende kracht op betonmuur BGT
Fx
Resulterende kracht op betonmuur UGT
Fx
Hefboomsarm res. kracht op betonmuur
Drukkracht door eigen gewicht betonmuur
3.02
13.00
0.43
0.50
1.20
1.80
3.35
kN/m
kN/m
25.00
31.00
46.50
22.80
39.60
99.66
28.50
49.50 124.58
zx
kN/m
m
0.54
0.78
1.36
N
kN/m
13.80
20.70
38.53
BGT
UGT
F1
kN/m
8.5
10.6
N1
kN
20.8
26.0
N2
kN
14.3
17.8
N3
kN
15.2
19.0
N4
kN
15.2
19.0
2
Project:
Subject:
Date:
9X5037 - Keermuur Steijl
Krachtsberekening
28-11-2012
Bijlage 3:
Doorsnede checks –
Sneden 1, 2, 3
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
Project:
Keermuur Steijl
Author:
< author >
Description:
Snede 2 - Doorsnede check
Date:
28-11-2012
Projectno.
9X5037
Settings
70
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
γc =
1.50 [-]
αcc =
1.00 [-]
γs;r =
1.15 [-]
αct =
1.00 [-]
γs;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
φmax
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
1st layer
(Quasi) permanent
XC2 / XD3
wmax =
0.30 mm
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
εcu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (σ-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
εud =
45.0 ‰
Horizontal
Es =
200000 N/mm²
Class S3
cmin =
Basic
∆cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Structural class
Cross sectional props.
standard
additional
φ
φ
6.67
- 150
10
distance between layers:
2nd layer
standard
additional
40 mm
As;i
[mm]
[mm²]
1a
1b
205.0
0.0
524 
0
mm
φ
mm
2a
0.0
0
φ
mm
2b
0.0
0
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
ds;i
mm
standard
φ
mm
3a
0.0
0
additional
φ
mm
3b
0.0
0
Totals
205.0
524
σ-E diagrams
0
0.00
Forces
1.75
ε [‰]
SLS
600
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
ε [‰]
1000 mm
Ac;eff
=
3E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0104 m³
Height
=
250 mm
W c;bottom
=
Ic
=
0.0104 m³
4
0.0013 m
Md
=
28 kNm/m
Nd
=
-5 kN/m
Vd
=
39 kN/m
Nd,vd
=
-5 kN/m
Mrep
=
22 kNm/m
Nrep
=
-7 kN/m
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
EN 1992-1-1 §6.2.3
EN 1992-1-1 §7.3.4
=
28 kNm
OK
MRd
=
51 kNm
( uc= 0.55 )
VEd
=
39 kN
OK
VRd,c
=
97 kN
( uc= 0.40 )
VRd,s
=
0 kN
=
Pressure / compressive reinforcement
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard
φ
additional
φ
φ
φ
6.67
- 150
10
distance between layers:
mm
mm
ds;i
As;i
[mm]
[mm²]
4a
4b
45.0
0.0
524
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
45.0
524
mm
Stirrups
MSd
VRd,max
SLS
435
435
Click me -->
(including eccentricity cf. EC2 §6.1(4))
EN 1992-1-1 §6.2.2
0
434.8
0
434.8
Steel
=
Width
ULS
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
σ [N/mm²]
σ [N/mm²]
30
20.0
Concrete
-
974 kN
wk
=
0.23 mm
OK
wmax
=
0.30 mm
( uc= 0.76 )
1st
φ
mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
0.00 mm²/mm
2nd
φ
mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
Details
xu
=
ε'bu
=
-3.50 ‰
As,min
εs1
=
21.24 ‰
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
29.0 mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
=
As,min
=
- mm²
###### mm²
OK
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
θ
=
45 °
As,max
=
10000 mm²
α
=
90 °
x
=
45.5 mm
σs;1
=
214 N/mm²
xu;2/d
=
###### -
Mrep;max
=
- kNm
kx;max
=
0.5349 -
OK
NEN-EN 1992-1-1 §6.1(9):
OK
0
File location: C:\Users\905412\Documents\1. Projects and related\9X5037_Keermuur Steyl\Werkmap\
File name: Doorsnede check - sneden 2,3,4
ReCoSec, version 0.20
Project:
Keermuur Steijl
Author:
< author >
Description:
Snede 3 - Doorsnede check
Date:
28-11-2012
Projectno.
9X5037
Settings
54
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
γc =
1.50 [-]
αcc =
1.00 [-]
γs;r =
1.15 [-]
αct =
1.00 [-]
γs;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
φmax
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
1st layer
(Quasi) permanent
XC2 / XD3
wmax =
0.30 mm
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
εcu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (σ-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
εud =
45.0 ‰
Horizontal
Es =
200000 N/mm²
Class S3
cmin =
Basic
∆cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Structural class
Cross sectional props.
standard
additional
φ
φ
6.67
- 150
10
distance between layers:
2nd layer
standard
additional
40 mm
As;i
[mm]
[mm²]
1a
1b
330.0
0.0
524 
0
mm
φ
mm
2a
0.0
0
φ
mm
2b
0.0
0
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
ds;i
mm
standard
φ
mm
3a
0.0
0
additional
φ
mm
3b
0.0
0
Totals
330.0
524
σ-E diagrams
0
0.00
Forces
1.75
ε [‰]
SLS
600
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
ε [‰]
1000 mm
Ac;eff
=
4E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0234 m³
Height
=
375 mm
W c;bottom
=
Ic
=
0.0234 m³
4
0.0044 m
Md
=
Nd
=
Vd
=
60 kN/m
Nd,vd
=
-11 kN/m
Mrep
=
Nrep
=
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
57 kNm/m
EN 1992-1-1 §6.2.3
EN 1992-1-1 §7.3.4
Pressure / compressive reinforcement
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard
φ
additional
φ
φ
φ
6.67
- 150
12
distance between layers:
mm
mm
ds;i
As;i
[mm]
[mm²]
4a
4b
45.0
0.0
754
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
45.0
754
mm
Click me -->
Stirrups
46 kNm/m
1st
φ
mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
0.00 mm²/mm
2nd
φ
mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
-13 kN/m
MSd
=
57 kNm
OK
MRd
=
82 kNm
( uc= 0.70 )
VEd
=
60 kN
VRd,c
=
120 kN
VRd,s
=
0 kN
=
1568 kN
VRd,max
SLS
435
435
-11 kN/m
(including eccentricity cf. EC2 §6.1(4))
EN 1992-1-1 §6.2.2
0
434.8
0
434.8
Steel
=
Width
ULS
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
σ [N/mm²]
σ [N/mm²]
30
20.0
Concrete
Details
xu
=
ε'bu
=
-3.50 ‰
As,min
εs1
=
33.39 ‰
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
31.3 mm
wk
=
0.39 mm
Not OK
wmax
=
0.30 mm
( uc= 1.30 )
=
As,min
OK
=
- mm²
###### mm²
OK
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
( uc= 0.50 )
-
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
45 °
As,max
θ
=
=
15000 mm²
α
=
90 °
x
=
58.2 mm
σs;1
=
271 N/mm²
xu;2/d
=
###### -
Mrep;max
=
- kNm
kx;max
=
0.5349 -
OK
NEN-EN 1992-1-1 §6.1(9):
OK
0
File location: C:\Users\905412\Documents\1. Projects and related\9X5037_Keermuur Steyl\Werkmap\
File name: Doorsnede check - sneden 2,3,4
ReCoSec, version 0.20
Project:
Keermuur Steijl
Author:
< author >
Description:
Snede 3 - Doorsnede check
Date:
28-11-2012
Projectno.
9X5037
Settings
99
cover
Flexural / tensile reinforcement
National Annex
Dutch
Type of structure
γc =
1.50 [-]
αcc =
1.00 [-]
γs;r =
1.15 [-]
αct =
1.00 [-]
γs;p =
1.10 [-]
Diameter reinforcement 1st layer (optional)
cappl
=
40 mm
φmax
=
mm
Concrete slab
Type of calculation
Environmental class
1st layer
(Quasi) permanent
XC2 / XD3
wmax =
0.30 mm
Concrete class
C30/37
fcd =
20.0 N/mm²
εcu;3 =
3.50 ‰
Reinforcement steel
Second branch (σ-E)
B500B
fyd =
434.8 N/mm²
εud =
45.0 ‰
Horizontal
Es =
200000 N/mm²
Class S3
cmin =
Basic
∆cdev =
0 mm
cnom =
40 mm
Structural class
Cross sectional props.
standard
additional
φ
φ
10.00
- 100
16
distance between layers:
2nd layer
standard
additional
40 mm
As;i
[mm]
[mm²]
1a
1b
452.0
0.0
2011 
0
mm
φ
mm
2a
0.0
0
φ
mm
2b
0.0
0
distance between layers:
3rd layer
mm
mm
ds;i
mm
standard
φ
mm
3a
0.0
0
additional
φ
mm
3b
0.0
0
Totals
452.0
2011
ds;i
As;i
[mm]
[mm²]
σ-E diagrams
0
0.00
Forces
1.75
ε [‰]
SLS
600
2.17
45
400
200
0
3.50
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
ε [‰]
1000 mm
Ac;eff
=
5E+05 mm²
Cage width
=
1000 mm
W c;top
=
0.0417 m³
Height
=
500 mm
W c;bottom
=
Ic
=
0.0417 m³
4
0.0104 m
Md
=
205 kNm/m
Nd
=
-27 kN/m
Vd
=
135 kN/m
Nd,vd
=
-27 kN/m
Mrep
=
164 kNm/m
Nrep
=
-29 kN/m
Overview of the calculation results
ULS
EN 1992-1-1 §6.1
EN 1992-1-1 §6.2.3
EN 1992-1-1 §7.3.4
Pressure / compressive reinforcement
50.0
1st layer
standard
additional
2nd layer
standard
φ
additional
φ
φ
φ
6.67
- 150
10
distance between layers:
mm
mm
4a
4b
45.0
0.0
524
0
mm
5a
0.0
0
mm
5b
0.0
0
Totals
45.0
524
mm
Stirrups
MSd
=
206 kNm
OK
MRd
=
381 kNm
( uc= 0.54 )
VEd
=
135 kN
OK
VRd,c
=
218 kN
( uc= 0.62 )
VRd,s
=
0 kN
=
2148 kN
VRd,max
SLS
435
435
Click me -->
(including eccentricity cf. EC2 §6.1(4))
EN 1992-1-1 §6.2.2
0
434.8
0
434.8
Steel
=
Width
ULS
0
20.0
20.0
20.0
15
Dimensions
0
1.75
3.5
σ [N/mm²]
σ [N/mm²]
30
20.0
Concrete
-
wk
=
0.17 mm
OK
wmax
=
0.30 mm
( uc= 0.57 )
1st
φ
mm
-
mm
-
mm
Asw;1 =
0.00 mm²/mm
2nd
φ
mm
-
mm
-
mm
Asw;2 =
0.00 mm²/mm
Asw,tot =
0.00 mm²/mm
Details
xu
=
ε'bu
=
-3.50 ‰
As,min
εs1
=
25.02 ‰
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(1):
55.5 mm
Miscellaneous
Min. reinforcement cf. EN1992-1-1 §7.3.2:
=
As,min
=
- mm²
681 mm²
OK
Max. reinforcement cf. EN1992-1-1 §9.3.1.1(3):
45 °
As,max
θ
=
=
20000 mm²
α
=
90 °
x
=
124.7 mm
σs;1
=
192 N/mm²
xu;2/d
=
4E+148 -
Mrep;max
=
- kNm
kx;max
=
0.5349 -
OK
NEN-EN 1992-1-1 §6.1(9):
Not OK
0
File location: C:\Users\905412\Documents\1. Projects and related\9X5037_Keermuur Steyl\Werkmap\
File name: Doorsnede check - sneden 2,3,4
ReCoSec, version 0.20
Bijlage 4:
Berekening demontabele wand
Jirmular bv
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
1
2
3
4
verticaal
evenwicht
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
I-profiel
15
16
17
18
V
LG-1
N = 54.64kN (p.13)
V = 65.97kN (p.13)
LF-1
40.33kN (p.12)
48.87kN (p.13)
Omcirkelde lassen zijn fysiek niet mogelijk
19
= bouten in voetplaat
Eurocode 3 heeft een gecombineerde
unity-check voor afschuiving en trek
Vd = 65.97/2 kN (zie p.13)
20
= voetplaat
21
22
= schuine steunpoot
Nc = -65.14 kN (zie p.13)
= bouten (3x) rond 40
= inkapseling voor schuine en horizontale pootje
23
= schuine steunpoot
24
= horizontaal pootje
25
= verticaal pootje
= onderstuk (bout) van verticaal pootje
= drukplaatje onder verticaal pootje
26
= verticaal pootje
27
= onderstuk (bout) van verticaal pootje
28
= horizontaal en verticaal pootje
29
30
31
32
Bijlage 5:
Unity checks EC3
30 november 2012
9X5037.C0/N0006/905412/VVDM/Nijm
Project:
Subject:
Date:
9X5037 - Keermuur Steijl
Unity-checks according to Eurocode 3
28-11-2012
Bouten M24 (in voetplaat) voor bevestiging aan de betonnen muur
Bolt information
Bolt
M24
Strength class
8.8
Countersunk bolt
no
Shear plane passes though
Parameters
Bolt cross-section
threaded
portion of the bolt
452
mm2
Factor
A
αv
0.6
-
Table 3.4
Partial safety factor
γM2
1.25
-
Table 2.1
Ultimate tensile strength
fub
800
MPa
Table 3.1
Factor
k2
0.90
-
Table 3.4
174
kN
Table 3.4
261
kN
Table 3.4
Forces
Shear resistance per shear plane Fv,Rd
Ft,Rd
Tension resistance
Fv,Ed
9.5
kN
Design tensile force per bolt ULS Ft,Ed
33.0
kN
Design checks - Table 3.4 EC3 1-8
Shear
check
0.05
OK Table 3.2
Tension
check
0.13
OK Table 3.2
Combined shear and tension
check
0.15
OK Table 3.4
Design shear force per bolt ULS
Verticaal pootje 80x80x6.3 hollow section
Cross-section
A
Modulus of elasticity
Moment of inertia
E
I
fy
Yield strength
1720
mm2
200000 MPa
2
1.49E+06 mm
235
MPa
Compression - 6.2.4 EC3 1-1
Partial safety factor
γM0
1.00
-
Design value compr. force
NEd
54.5
kN
Design resistance
Nc,Rd
404
kN
Unity check
U.C.
0.13
Buckling length of section
lc = l
1300
Buckling curve
Imperfection factor
Critical buckling force
curve
α
Ncr
Partial safety factor
γM1
1.00
-
Slenderness
lambda
0.48
-
Factor
Omega
0.69
-
Reduction factor
0.85
-
Design value compr. force
Ksie
NEd
54.5
kN
Design resistance
Nc,Rd
345
kN
Unity check
U.C.
0.16
OK
Buckling - 6.3.1 EC3 1-1
c
0.49
1.7E+03
mm
kN
OK
Table 6.2
Table 6.1
Project:
Subject:
Date:
9X5037 - Keermuur Steijl
Unity-checks according to Eurocode 3
28-11-2012
Schuin pootje 70x70x5 hollow section
Cross-section
A
Modulus of elasticity
E
Moment of inertia
Yield strength
I
fy
Compression - 6.2.4 EC3 1-1
Partial safety factor
Design value compr. force
mm2
MPa
2
8.20E+05 mm
1214
200000
235
MPa
γM0
NEd
1.00
26.0
kN
Design resistance
Nc,Rd
285
kN
Unity check
U.C.
0.09
OK
Buckling length of section
lc = l
1087
mm
Buckling curve
curve
Imperfection factor
Critical buckling force
α
Ncr
Partial safety factor
γM1
1.00
-
Slenderness
lambda
0.46
-
Factor
Reduction factor
Omega
Ksie
NEd
0.67
0.87
-
26.0
kN
kN
Buckling - 6.3.1 EC3 1-1
Design value compr. force
c
-
Table 6.2
0.49
-
Table 6.1
1.4E+03
Design resistance
Nc,Rd
247
Unity check
U.C.
0.11
kN
OK
Bout M36-8.8 onder verticaal pootje
Cross-section
Modulus of elasticity
A
E
Moment of inertia
I
fy
Yield strength
mm2
MPa
2
8.24E+04 mm
1214
200000
640
MPa
Compression - 6.2.4 EC3 1-1
Partial safety factor
γM0
1.00
-
Design value compr. force
NEd
19.0
kN
Design resistance
Nc,Rd
777
kN
Unity check
U.C.
0.02
OK
210
c
0.49
mm
-
Critical buckling force
lc = l
curve
α
Ncr
Partial safety factor
γM1
1.00
-
Slenderness
lambda
0.46
-
Factor
Omega
0.67
-
Reduction factor
Ksie
NEd
0.87
-
Design value compr. force
19.0
kN
Design resistance
Unity check
Nc,Rd
U.C.
673
0.03
kN
OK
Buckling - 6.3.1 EC3 1-1
Buckling length of section
Buckling curve
Imperfection factor
3.7E+03
kN
Table 6.2
Table 6.1
Trekproef Keermuur Steyl
Waterschap Peel & Maasvallei
3 mei 2013
Definitief rapport
9X5037-101
HASKONINGDHV NETHERLAND B.V.
RIVERS, DELTAS & COASTS
Barbarossastraat 35
Postbus 151
6500 AD Nijmegen
(024) 328 42 84
Telefoon
[email protected]
E-mail
www.royalhaskoningdhv.com
Internet
Amersfoort 56515154
KvK
Documenttitel
Trekproef Keermuur Steyl
Verkorte documenttitel
Trekproef Keermuur Steyl
Status
Definitief rapport
Datum
3 mei 2013
Projectnaam
Trekproef Keermuur Steyl
Projectnummer
9X5037-101
Opdrachtgever
Waterschap Peel & Maasvallei
Referentie
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
Auteur(s)
I. Schols
Collegiale toets
D.J. Peters
Datum
3 mei 2013
Vrijgegeven door
D.J. Peters
Datum
3 mei 2013
A company of Royal HaskoningDHV
Trekproef Keermuur Steyl
Definitief rapport
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
- iii -
3 mei 2013
INHOUDSOPGAVE
Blz.
1
INLEIDING
1
2
REEDS UITGEVOERDE TREKPROEVEN
4
3
PROEFOPSTELLING KEERMUUR STEYL
6
4
UITVOERING PROEF EN RESULTATEN
8
5
REFERENTIES
10
Bijlage A
B|A|S Rapport 2013-0538-001. Trekproef op ankers in keermuur Jochumhof te Steyl
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
3 mei 2013
Trekproef Keermuur Steyl
- iv -
Definitief rapport
Trekproef Keermuur Steyl
Definitief rapport
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
-v-
3 mei 2013
1
INLEIDING
Royal HaskoningDHV heeft op 10 april 2013 van Waterschap Peel en Maasvallei de
opdracht gekregen voor het uitvoeren van een trekproef op de ankerverbinding van het
demontabele gedeelte in een betonnen keermuur bij Steyl langs de Maas. Royal
HaskoningDHV heeft de trekproef voorbereid en vervolgens laten uitvoeren door B|A|S
Research & Technology (zie bijlage A).
De trekproeven zijn uitgevoerd op 24 april 2013. Het onderhavige rapport beschrijft de
uitvoering van de proef inclusief de resultaten van het onderzoek.
De waterkering langs de Maas nabij het Jochumhof in Steyl bestaat uit een op palen
gefundeerde betonnen keermuur met een demontabel gedeelte. Het demontabele
gedeelte, weergegeven in Figuur 1, bestaat uit aluminium balken welke worden
geplaatst in aluminium stijlen. De stijlen zijn voorzien van een stalen schoorconstructie.
In het geval het demontabele gedeelte door waterdruk wordt belast, treedt in het
bevestigingspunt op de betonnen wand een trekkracht op. Deze trekkracht dient volledig
opgenomen te worden door twee M24 bouten welke verankering vinden in ingestorte
draadbussen in het betonnen gedeelte van de wand.
De bovenkant van de keermuur inclusief demontabele wand reikt tot NAP +20,05 m. Bij
een waterstand tot dit (voor de wand fysiek maximaal mogelijke) niveau treedt een
statische trekkracht van 55 kN op in het bevestigingspunt (de trekverbinding). Deze
rekenwaarde, oftewel de waarde in de uiterste grenstoestand (UGT), dient opgenomen
te worden door de twee M24 bouten.
Figuur 1: Keermuur vanaf de landzijde (links) en ingezoomd op bevestigingspunt demontabele wand
vanaf de waterzijde (rechts)
In [2] is het permanente gedeelte van de keermuur op sterkte getoetst. Echter, voor de
trekverbinding is wegens gebrek aan informatie geen toetsing uitgevoerd. Dit is
aanleiding geweest voor het uitvoeren van een trekproef op de verbinding. Doel van de
trekproef is het verifiëren van de sterkte van de trekverbinding tegen de eerder
genoemde 55 kN. Dit is, uitgaande van de waterdruk, de maximaal mogelijke statische
Trekproef Keermuur Steyl
Definitief rapport
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
-1-
3 mei 2013
trekkracht in de verbinding. Vooraf aan de proef is bepaald dat deze op twee locaties op
de keermuur uitgevoerd dient te worden.
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
3 mei 2013
Trekproef Keermuur Steyl
-2-
Definitief rapport
Trekproef Keermuur Steyl
Definitief rapport
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
-3-
3 mei 2013
2
REEDS UITGEVOERDE TREKPROEVEN
In 2009 heeft INTRON in opdracht van Rijkswaterstaat een vooronderzoek verricht naar
de constructieve staat van een aantal kademuren te Venlo en Tegelen (referentie [1]).
Onderdeel van dit onderzoek betrof de beproeving op treksterkte van de verankering
van demontabele wanden in de betonnen wand. De gebruikte proefopstelling is
weergegeven in Figuur 2.
De vijzelkracht wordt door twee UNP-profielen naar de betonnen keermuur afgedragen.
Ter plaatse van elk van de UNP-profielen wordt dus een drukkracht op de keermuur
uitgeoefend ter grootte van half de vijzelkracht. Gezien de geringe afstand van de UNP’s
t.o.v. het draadeind waar de trekkracht op wordt uitgeoefend, wordt een oneigenlijk
beeld verkregen van de werkelijke belasting op de verbindingsconstructie in het beton.
Er wordt immers aan het draadeind getrokken, maar direct naast het draadeind worden
drukkrachten uitgeoefend door de UNP’s. De proefopstelling wordt daarom door Royal
HaskoningDHV als niet representatief beschouwd voor het verifiëren van de maximaal
optredende trekbelasting op de trekverbinding in de keermuur.
In het rapport van INTRON wordt in hoofdstuk 7 aanbevolen om een nader onderzoek in
te stellen naar de uitvoering van de verankeringen en de hierop toelaatbare trekkracht.
Figuur 2: Proefopstelling bij uitgevoerde trekproeven door INTRON [1]
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
3 mei 2013
Trekproef Keermuur Steyl
-4-
Definitief rapport
Trekproef Keermuur Steyl
Definitief rapport
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
-5-
3 mei 2013
3
PROEFOPSTELLING KEERMUUR STEYL
In de ingestorte draadbussen van de trekverbinding zijn 2 draadeinden M24 geschroefd.
Door middel van een stalen koppelblok (met slobgaten) zijn deze met elkaar verbonden,
zie Figuur 3. In het midden van het koppelblok zit een gat waar een draadeind (tevens
M24) doorheen loopt. De drie draadeinden zijn vastgezet aan het koppelblok met
moeren en borgringen. Het middelste schroefdraad is bevestigd aan een holle vijzel,
welke de trekkracht uitoefent.
De proefopstelling is weergegeven in Figuur 4. De reactiekrachten van de vijzel worden
via een UNP220 profiel afgedragen naar twee HE120A liggers, welke parallel aan de
keermuur lopen. De reactiekrachten van laatstgenoemde profielen worden afgedragen
op twee dwarsdragers HE100A. De afstand tussen de dwarsdragers bedraagt 1500 mm.
Deze maat is zodanig gekozen dat de reactiekrachten aangrijpen buiten het
invloedsgebied van de trekverbinding (d.w.z. dat ze geen invloed hebben op de
uittreksterkte). De vijzel is voor uitvoering van de trekproef gekalibreerd.
Figuur 3: Ingestorte draadbussen (links) en draadeinden M24 met koppelblok (rechts)
Figuur 4: Proefopstelling
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
3 mei 2013
Trekproef Keermuur Steyl
-6-
Definitief rapport
Trekproef Keermuur Steyl
Definitief rapport
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
-7-
3 mei 2013
4
UITVOERING PROEF EN RESULTATEN
Op locatie zijn de twee proeflocaties bepaald door middel van kloppen met een hamer
direct naast de ingestorte trekverbinding. Tijdens het kloppen met de hamer klonk het bij
de twee verbindingen die uiteindelijk zijn beproefd, holler dan de rest van de
verbindingen. In Figuur 5 zijn de proeflocaties in een plattegrond weergegeven.
Op beide trekverbindingen is de proefbelasting aangebracht gedurende een periode van
60 seconden. De resultaten van de trekproef zijn weergegeven in Tabel 1. Uit de tabel is
te zien dat de opgetreden trekkracht de 55 kN zelfs heeft overschreden.
Beide proeven zijn succesvol uitgevoerd. Tijdens de proeven is geen waarneembare
schade aan de verbindingen en keermuur opgetreden. Conclusie is dan ook dat de
trekverbindingen van de keermuur voldoende sterkte bezitten bij de maximaal mogelijk
optredende trekkracht (in de UGT).
Tabel 1: Resultaten van de trekproef
Proeflocatie
Druk [bar]
Trekkracht [kN]
Belastingduur [s]
1
140
63,4
60
2
138
62,5
60
Figuur 5: Plattegrond keermuur te Steyl [Google-maps]
Figuur 6: Belasting tijdens proef 1 (links) en proef 2 (rechts)
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
3 mei 2013
Trekproef Keermuur Steyl
-8-
Definitief rapport
Trekproef Keermuur Steyl
Definitief rapport
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
-9-
3 mei 2013
5
REFERENTIES
[1]
ONDERZOEK
STERKTE
INGESTORTE
4 februari 2009. Ing. I.F.F. Richartz.
[2]
Notitie controle-berekeningen keermuur Steyl. 9X5037/905412/Rott. I. Schols.
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
3 mei 2013
VOETCONSTRUCTIES,
Trekproef Keermuur Steyl
- 10 -
Definitief rapport
Trekproef Keermuur Steyl
Definitief rapport
9X5037-101/R0001/905412/MJANS/Nijm
- 11 -
3 mei 2013
B|A|S Rapport:
Onderwerp:
2013-0538-001
Trekproef op ankers in keermuur Jochumhof te Steyl
Datum rapport:
24 april 2013
Opdrachtgever:
Royal Haskoning DHV
Adres opdrachtgever:
George Hintzenweg 85
3068 AX Rotterdam
Projectnaam:
Projectnummer:
Datum onderzoek:
Trekproef op ankers in keermuur
2013-0538
24 april 2013
Auteur:
Ing. R. Vondenhoff
Thema:
Trefwoorden:
Onderzoek en ontwikkeling
Ankers, keermuur
Alle rechten voorbehouden. Niets uit deze uitgave mag worden vermenigvuldigd en/ of openbaar gemaakt door middel van druk, fotokopie, microfilm of op welke andere wijze dan
ook, zonder voorafgaande toestemming van BAS.
Indien dit rapport in opdracht werd uitgebracht, wordt voor de rechten en verplichtingen van de opdrachtgever en opdrachtnemer verwezen naar de ‘Algemene Voorwaarden voor
Onderzoeksopdrachten aan BAS’, dan wel de betreffende terzake tussen partijen gesloten overeenkomst. Het ter inzage geven van het BAS-rapport aan direct belanghebbenden is
toegestaan.
BAS
©
B|A|S rapport: 2013-0538-001
Pagina 2 van 6
Voorwoord
In opdracht van Royal Haskoning DHV is een onderzoek uitgevoerd naar de opneembare trekcapaciteit
van een ankerverbinding in een keermuur aan de Jochumhof en de Maashoek te Steyl.
In voorliggend rapport is de uitvoering van de proef inclusief de resultaten van het onderzoek
weergegeven.
B|A|S Research & Technology
Venlo, April 2013
B|A|S rapport: 2013-0538-001
Pagina 3 van 6
Inhoudsopgave
1
Inleiding ........................................................................................................................ 4
2
Proefopstelling ............................................................................................................. 4
3
Kalibratie ....................................................................................................................... 5
4
Uitvoering proef ........................................................................................................... 5
5
Resultaten ..................................................................................................................... 6
B|A|S rapport: 2013-0538-001
Pagina 4 van 6
1
Inleiding
Aan de Johumhof in Steyl bevindt zich langs de Maas een betonnen waterkering die doorloopt tot aan de
Maashoek. Bij hoogwater is het mogelijk om deze waterkering in korte tijd te verhogen door hier een
keerconstructie van aluminium balken op te bouwen. Deze aluminium balken worden geplaatst in
aluminium stijlen welke voorzien zijn van een stalen schoorconstructie. Deze is middels meerdere in het
beton aangebrachte ankers te bevestigen.
Gezien er hoge trekkrachten kunnen optreden op deze ankerverbinding en het feit dat de eigenaar zijn
twijfels heeft bij de veiligheid van de keermuur, wordt er een proefbelasting aangebracht op de ankers om
zodoende een doelwaarde te bereiken.
In eerste instantie zou een groep van 2 ankers belast worden met een trekkracht van 70 kN. Later is dit
bijgesteld tot 55 kN.
2
Proefopstelling
Afb. 1: Bevestiging koppelblok aan ankers
Afb. 2: Proefopstelling
2 draadeindes M24 worden bevestigd aan de ingestorte ankers. Deze worden bovenaan bevestigd aan
een stalen koppelblok, middels slobgaten, moeren en borgringen.
Tussen deze ankers in het stalen koppelblok, zit een derde gat waar een draadeind M24 doorheen loopt,
welke eveneens bevestigd is met moeren en borgringen. Deze schroefdraad wordt bovenaan bevestigd
aan een vijzel. Deze vijzel oefent een trekkracht uit op het draadeind.
De reactiekrachten uit de vijzel worden afgedragen aan een stalen UNP220 profiel, welke middels
ingelaste stalen strips verstijfd is. Dit UNP profiel verdeelt deze reacties naar 2 HE120A profielen. Deze
HE120A profielen steunen aan beide uiteinden vervolgens weer op 2 HE100A profielen, welke op de
keermuur liggen.
B|A|S rapport: 2013-0538-001
Pagina 5 van 6
3
Kalibratie
Onder een drukbank in het mechanisch laboratorium van B|A|S Research & Technology te Venlo is
voorafgaand aan de proef de vijzel gekalibreerd. De druk op de vijzel wordt in stappen van 10 kN
verhoogd, waarbij de druk in de vijzel genoteerd wordt. Met de kleinste-kwadratenmethode wordt een
regressielijn bepaald. Deze waarden zullen gebruikt worden tijdens de metingen voor het omrekenen van
druk naar trekkracht.
Gemeten kracht
[kN]
Gemeten druk
[bar]
Regressiewaarden [bar]
10
20
30
40
50
60
70
80
90
25
50
70
90
111
133
152
175
198
27
48
69
90
112
133
154
175
196
R2
0,99945
RC
2,12333
Snijpunt
5,38889
Tabel 1: Resultaten kalibratie
4
Afb. 3: Kalibratiegrafiek
Uitvoering proef
Afb. 4: Locatie meetpunten in bovenaanzicht keermuur
Er worden door de opdrachtgever en de eigenaar 2 plaatsen aangewezen waar de trekproeven
uitgevoerd gaan worden. De locaties zijn bepaald middels kloppen met een hamer. Dit is aan beide
uiteinden van de keermuur. Er wordt een belasting aangebracht boven de doelwaarde van 55 kN (ca. 122
bar). Deze belasting wordt met een duur van minimaal 60 seconden aangebracht op de vijzel.
B|A|S rapport: 2013-0538-001
Pagina 6 van 6
Afb. 5: Belasting proef
5
Afb. 6: Belasting proef 2
Resultaten
Op beide ankergroepen is 60 seconden lang een belasting aangebracht met een waarde boven de
geprognotiseerde waarde van 55 kN. Daarbij zijn de verbindingen niet bezweken, waarmee deze de
belastingproef hebben doorstaan.
Proefnummer
Druk [bar]
1
140
2
138
Tabel 2: Resultaten onderzoek
Ing. R. Vondenhoff
Projectleider R&D / Constructeur
Kracht [kN]
63,4
62,5
Belastingsduur
60 seconden
60 seconden
Voldaan
Ja
Ja
J.W.L. Cuppen
Manager laboratorium
Bijlage 12
Beschouwing dynamische belasting keermuur
Onderzoek & verbetermaatregelen keermuur Steyl
Eindrapport versie 2
9X5037-106/R0005/600451/JEBR/Nijm
26 januari 2014
Notitie
HASKONINGDHV NEDERLAND B.V.
RIVERS, DELTAS & COASTS
Aan
Van
Datum
Kopie
Onze referentie
:
:
:
:
:
W. Derks - Waterschap Peel en Maasvallei
Nieuwenhuijzen, L.W. van, D.J. Peters
26 juni 2013
R.M. Bos en archief
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
Betreft
:
Dynamische belastingen keermuur Steyl
Voor de keermuur te Steyl worden momenteel onderzoeken uitgevoerd naar de sterkte en
stabiliteit vanwege een duidelijk kritieke veiligheidssituatie. Dit betreffen alleen statische
belastingen zoals gronddruk en waterstanden. Vanuit het waterschap is de vraag gerezen welke
dynamische belastingen van invloed kunnen zijn en welk effect deze hebben op de sterkte en
stabiliteit van de keermuur.
Royal HaskoningDHV is gevraagd op basis van expert-judgement een inschatting te doen van de
aard en omvang van de dynamische belastingen.
De te onderzoeken dynamische belastingen zijn:
1. Windgolven;
2. Stroming en;
3. Drijvende objecten.
Andere dynamische belastingen zoals aardbevingen, ijs en scheepvaartbelastingen worden
uitgesloten. Aardbevingen worden uitgesloten conform het VTV. IJs is minder realistisch
vanwege de stroming. Golven door scheepvaart wordt uitgesloten omdat de scheepvaart wordt
stilgelegd bij waterstanden lager dan de onderkant van de demontabele wand, volgens opgave
van het waterschap. Bijgevolg is er geen sprake van scheepvaartgolven bij waterstanden die de
demontabele wand kunnen belasten.
Per belastingtype wordt in de notitie de waarde behorende bij een maatgevende belasting
bepaald, de kans van voorkomen en wordt een inschatting gemaakt van de resulterende kans op
schade.
Situatie
De keermuur bevindt zich in Dijkring 68 langs de Maas, rivierkm 102,3. De wettelijke
veiligheidsnorm conform de Waterwet bedraagt 1/250. De locatie is weergegeven in
onderstaande figuur.
A company of Royal HaskoningDHV
26 juni 2013
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
1/9
Figuur 1: Locatie keermuur Steyl (rood omkaderd)
De waterkering bestaat uit een steil grondtalud met daarop een gemetselde muur. Het
grondtalud is bekleed met doorgroeistenen en gras. Op de muur wordt bij dreigend hoogwater
een demontabel keersysteem gemonteerd. Het demontabele systeem bestaat uit staanders en
aluminium schotbalken die worden afgestempeld op het achterliggend maaiveld. De kerende
hoogte bedraagt NAP +20,05m. De open keerhoogte bedraagt NAP +18,25m.
26 juni 2013
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
2/9
Scheepvaart
Golven door scheepvaart worden uitgesloten omdat de scheepvaart wordt stilgelegd bij een
waterstand van NAP+17,25m, ruim lager dan de onderkant (ca. NAP+18,25) van de
demontabele wand. Van Frontoffice van Rijkswaterstaat is het volgende bericht hierover
ontvangen (op 25 maart 2013):
“Bij overschrijding van het peil NAP + 1725 cm ter plaatse van waterstandsmeetpunt Belfeld beneden wordt een vaarverbod ingesteld tussen Belfeld en Venlo ( feitelijk: hele traject Buggenum‐Sambeek ). Als de waterstand op meetpunt Belfeld beneden daalt beneden NAP + 1700 cm, wordt het vaarverbod weer ingetrokken.” De keermuur ligt benedenstrooms van Belfeld-beneden. Er zal dus geen sprake zijn van
scheepvaartgolven bij waterstanden die de demontabele wand kunnen belasten, mits het
vaarverbod wordt nageleefd en gehandhaafd door Rijkswaterstaat.
Windgolven
Windgolven kunnen leiden tot een verhoging van de belasting. Deze verhoging wordt in het
algemeen als een toeslag op de statische belasting verdisconteerd. Door de herhaling kan de
dynamische belasting echter ook leiden tot vermoeiing of tot trilling waardoor het kunstwerk zou
kunnen bezwijken. Hieronder wordt de omvang van de belasting beschouwd, alsmede de
dynamische aspecten vermoeiing en trilling.
De windgolven zijn bepaald met behulp van Hydra-R Maas HR2006 op basis van de methode
Bretschneider. Hierbij wordt uitgegaan van een windsnelheid ten behoeve van
overslagberekeningen behorende bij een gecombineerde overschrijdingsfrequentie van
waterstand en wind van 1/1250e. De maatgevende windsnelheid bedraagt 12 m/s (ZZW), wat
overeenkomt met windkracht 6.
In onderstaande tabel zijn de hydraulische randvoorwaarden golfhoogte, -periode en
stroomsnelheid gegeven zoals bepaald met Hydra-R. Deze randvoorwaarden zijn bepaald bij
Toetspeil. Deze randvoorwaarden zijn redelijk onafhankelijk van de waterstand. De
randvoorwaarden zijn afgegeven op orde 25 m uit de teen van de waterkering. Er treedt bij
onderstaande golven geen dieptebeperking op vanwege hoog voorland.
Tabel 1: Hydraulische randvoorwaarden (ref 2)
locatie (Maas km 102-103)
windsnelheid u (m/s)
golfhoogte Hs (m)
golfperiode Tp (s)
stroomsnelheid (m/s)
loc 17
12
0,31
2,13
1,323
loc 16
12
0,31
2,14
1,659
loc 15
12
0,34
2,23
0,858
loc 14
12
0,34
2,23
0,952
loc 13
12
0,34
2,24
1,633
loc 12
12
0,34
2,25
1,388
26 juni 2013
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
3/9
De dynamische kracht van golven kan naast een vertaling tot een statische belasting de
volgende dynamische effecten hebben:
1. Vermoeiing door belastingwisselingen (LK, B4.6.3). Variabele belasting kan tot vermoeiing
leiden. De grootte van de belasting is dusdanig klein dat de statische belasting altijd
dominant blijft. Daarbij is de duur waarover de wisselende belasting zou kunnen optreden
beperkt tot de hoogwaterpiek.
2. Resonantie. De inschatting is dat de eigenfrequentie van de keerwand tussen 1 en 2 Hz ligt.
Dit komt overeen met een periode van 0,5 a 1 seconde. Het risico op resonantie is daarmee
niet groot.
Stroming
Stroming kan op twee manieren een belasting vormen voor de kering:
1. Erosie van de vooroever;
2. Directe belasting op de keerwand.
De stroomsnelheid zoals bepaald in WAQUA is gegeven in bijgevoegde figuur.
Uit de figuur van WAQUA-stroomsnelheden volgt dat de dieptegemiddelde stroomsnelheden
nabij de kering maximaal orde 1,8 m/s bedragen. De stroomsnelheden uit Hydra-R Maas zijn
vergelijkbaar.
De rivier stroomt aan op de keerwand onder een hoek van meer dan 70° ten opzichte van de
dijknormaal, 20° ten opzichte van de dijkas, zie Figuur 3. De stroming is daarmee redelijk parallel.
De stroming wordt opzij gedwongen door de aanwezigheid van de keermuur. Dit leidt tot een
kurketrekkerbeweging waarbij de stroom omlaag gedwongen wordt. De berekeningen zijn op een
redelijk grof rooster uitgevoerd. Meer in detail aan het talud zal de stroom omhoog en evenwijdig
aan de keerwand stromen.
Deze beweging kan leiden tot erosie van de teen van de constructie. De teen van de constructie
bestaat uit een steil grondtalud bekleed met gras met doorgroeistenen. Gras dient in principe
gedurende enige tijd een stroomsnelheid van 1 à 2 m/s te kunnen weerstaan.
Directe belasting op de keerwand wordt vooral veroorzaakt door loodrecht aanstromen. In dit
geval is vooral sprake van parallelle stroming. De keerwand en muur zijn relatief glad en er is
sprake van meebewegende watermassa waardoor demping van trilling optreedt. Tevens wordt
ingeschat dat trillen niet tot schade zal leiden.
Drijvende objecten
Ten aanzien van drijvende objecten worden de volgende objecten beschouwd:
1. Losgeslagen schepen;
2. Boomstammen.
Andere objecten zijn veelal significant kleiner en hebben daardoor ook beduidend kleinere
impact. Vanwege de relatief hoge stroomsnelheden wordt drijfvuil ook direct weggevoerd.
De belasting van drijvende objecten zoals schepen of bomen wordt bepaald door de volgende
paramaters:
 Gewicht;
 Stroomsnelheid;
 Hoek van aanvaring.
De stroomsnelheid en de hoek zijn al wel behandeld onder de paragraaf Stroming, maar voor
drijvende objecten zijn er enkele aandachtspunten.
26 juni 2013
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
4/9
Verder is de hoek van aanvaring sterk variabel doordat nabij de keerwand de kans groot is dat
het object gaat draaien door snelheidsverschillen over de rivier. De resulterende draaiing maakt
het moeilijk de hoek van aanvaring te bepalen. De genoemde draaiing leidt evengoed tot een
lagere snelheid op het moment van impact. Maatgevend zal de situatie zijn dat een object in een
rechte baan aankomt. Dit zal echter altijd onder een hoek op de kering zijn. Ingeschat wordt op
basis van Figuur 3 dat de hoek ten opzichte van de dijkas maximaal orde 20° bedraagt. Wanneer
de kracht wordt ontbonden in de richting loodrecht op de keerwand en evenwijdig aan de
keerwand wordt gevonden dat orde 34% van de volledige kracht in de richting loodrecht op de
keerwand dient te worden afgedragen. In de langsrichting van de keerwand moet 93% worden
opgenomen.
Tevens dient beschouwd te worden dat het object de kering zal schampen en het object
vervolgens de stroom weer opgaat, van de kering af. Het is dus een kracht die eenmalig optreedt
op de keerwand.
Het is ons niet bekend of er tijdens hoogwater door de rivierbeheerder actief gemonitord wordt
op drijvende objecten en er mogelijkheden tot ingrijpen zijn.
Losgeslagen schepen
Tijdens hoogwater is de scheepvaart stilgelegd ruim voordat de waterstand de keermuur bereikt,
zie de paragraaf “scheepvaart”. De kans bestaat evengoed dat schepen losraken en de rivier
afstromen tot op de keermuur.
De kans dat dit gebeurt met beroepsvaart achten wij verwaarloosbaar, aangezien schepen voor
de beroepsvaart meestal continu bemand zijn, zeker bij hoogwater. In geval van losslaan zal de
bemanning de mogelijkheid hebben om het schip te blijven besturen zodat de kans op aanvaring
van de keermuur verwaarloosbaar is. Mocht een dergelijk schip de keerwand raken, dan is de
kans groot dat de wand dit niet kan weerstaan, ondanks lagere snelheid en flauwe hoek.
Het losslaan van recreatieschepen zoals motorboten of motorjachten, is realistischer dan
beroepsvaart. Dit betreft dan motorboten tot orde 12 m (≈ 7.000kg). Boten kunnen loskomen
doordat bij hoge waterstanden en/of stroomsnelheden de lijnen van afgemeerde jachten
knappen.
Stroomopwaarts zijn tot aan Roermond weinig of geen jachthavens aanwezig. Daardoor is de
kans groot dat boten ruim voor de keerwand zullen stranden op stroomluwe gedeelten van de
rivier, zoals de Maasplassen of in bomen, dan wel dat deze onderschept kunnen worden bij een
stuwcomplex, zoals Belfeld. Het is echter niet bekend in hoeverre tijdens hoogwater gelet wordt
op drijvende objecten, dan wel of er mogelijkheden tot ingrijpen zijn. Tevens zullen schepen door
de hoge stroomsnelheid parallel aan de kering vooral langs de keerwand worden gevoerd in
plaats van ertegen aan.
Indien een dergelijke boot (7000 kg) toch de keerwand raakt (1,8 m/s, 20°), bedraagt de kracht
orde 113 kN totaal, met 39 kN als component loodrecht op de kering. Vanwege de flauwe hoek
en de vorm van de boeg van schepen zal de impact in werkelijkheid altijd kleiner zijn. De
berekende kracht correspondeert met circa 0,2m vervorming van zowel schip als keerwand.
Ingeschat wordt dat de keerwand reeds bezwijkt bij 0,1m vervorming. Aangezien 39kN over circa
2m een verdubbeling van de statische druk betekent, wordt ingeschat dat de keerwand (met
schotbalklengte 3m) de botsing door een schip niet kan weerstaan.
26 juni 2013
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
5/9
Boomstammen
De beheerder van het rivierbed (Rijkswaterstaat) richt zijn beheer zo in dat de kans op drijvende
bomen wordt beperkt. Dit beleid is vooral ingegeven door het scheepvaartbelang.
Rijkswaterstaat hanteert een protocol (ref. 4) voor de verwijdering van dood hout en werkt aan
het saneren van grote begroeiing in het kader van project Stroomlijn. Dit resulteert er mede in dat
bij de inrichting van natuurvriendelijke oevers maatregelen worden overwogen als verankeren
van bomen om drijfhout te voorkomen. Rijkswaterstaat meldt in het document Rivierhout (ref 4)
dat het beleid vooral reactief is en vooral ingegeven door scheepvaartbelangen. Aangegeven is
in het streekplan Grensmaas dat hout van de oevers wordt verwijderd en dat resterend hout
grotendeels bij stuwcomplex Linne wordt weggevangen. Drijvende objecten die als hinderlijk
worden beschouwd worden verwijderd. Schippers en beheerders van stuwen en sluizen hebben
daarbij een signaalfunctie. Op het land wordt voor aanvang van het hoogwaterseizoen rivierhout
verwijderd. Rivierhout op de oevers en in de uiterwaarden wordt verwijderd als verwacht mag
worden dat dit bij een aankomend hoogwater gaat drijven en een risico gaat vormen voor de
veiligheid op de rivier.
Op basis hiervan achten wij de kans klein dat er sprake zal zijn van groot drijfhout van
Nederlandse bodem. De kans dat bomen in België los zouden kunnen komen, de keerwand
belasten wordt klein geacht. De bomen zullen eerder stranden in stroomluwe delen of bij stuwen sluiscomplexen.
Een korte berekening is uitgevoerd voor het geval een kleine boom (< 4m) aandrijft op de
keerwand. Dit zou leiden tot een kracht maximaal orde 52 kN (18 kN loodrecht), uitgaande van
een forse wilg (maximaal 4 m, diameter: 75 cm, volumieke massa: 450 kg/m3 ≈ 3.000 kg) met
maximale snelheid = 1,8 m/s onder een maximale hoek van 20°. Dit is ongeveer de helft van de
verwachte kracht bij botsing door een schip. Ondanks de halvering van de kracht (ten opzichte
van een schip) leidt de botsing tot een significante verhoging van de statische druk. De keerwand
kan dit waarschijnlijk niet weerstaan.
Deze inschatting is wederom vrij conservatief. In de praktijk zal de stoot nog gedempt worden
door uitstekende takken. Tevens is er ingrijpen ter plaatse mogelijk door de dijkbewaking,
bijvoorbeeld door het afhouden van de boom.
Conclusie
Beschouwd zijn de volgende dynamische belastingen:
Windgolven
Deze belasting treedt zeker op en kan worden beschouwd als een verhoging van de statische
belasting. Ten aanzien van dynamische belastingen is de belasting dusdanig beperkt (golfhoogte
en golfperiode) dat dit niet zal leiden tot vermoeiing of tot trilling.
Stroming
De stroomsnelheden ter plaatse van de kering zijn met orde 1,8 m/s niet verwaarloosbaar ten
aanzien van de vooroever. Ten aanzien van de dynamische belasting is het effect beperkt
aangezien de stroming vooral parallel is. Trilling door stroming wordt niet realistisch geacht
vanwege demping.
26 juni 2013
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
6/9
Drijvende objecten
De kans op drijvende objecten is beperkt vanwege de volgende redenen:
1. het beleid van de rivierbeheerder ten aanzien van begroeiing;
2. de grote kans dat objecten eerder blijven steken in stroomluwe delen, dan wel onderschept
kunnen worden.
Indien evenwel een drijvend object (recreatieboot < 12 m of boom ca. 4 m) de keerwand raakt,
wordt verwacht dat de keerwand dit mogelijk niet houdt.
In volgorde van aanpak aan de bron tot maatregelen aan de keringen worden de volgende
aanbevelingen gedaan:
1. Aanbevolen wordt navraag te doen bij de rivierbeheerder naar het beleid ten aanzien van
begroeiing en dood hout. Op basis hiervan kan de kans op drijvende objecten, zoals
hierboven uitgewerkt, verder worden gereduceerd;
2. Aanbevolen wordt na te gaan of er tijdens hoogwater aandacht is voor drijvende objecten en
welke mogelijkheden er zijn voor ingrijpen, bijvoorbeeld ter hoogte van Stuw Belfeld. Indien
er gemonitord wordt en er vroegtijdig ingegrepen kan worden, kan de kans op een drijvend
object verder worden gereduceerd;
3. Aanbeveling is om dijkwachten nabij demontabele wanden ook specifiek te laten monitoren
op drijvende objecten;
4. Na hoogwatersituaties dienen dijkinspecteurs gericht te letten op aanwezigheid van objecten
(boomstammen, e.d.) die tijdens hoogwater zijn aangespoeld. Het waarnemen van deze
objecten en vastleggen hiervan in inspectie geeft de mogelijkheid tot een betere
onderbouwing te komen van het risico van optreden en kan tevens worden gebruikt om de
rivierbeheerder te wijzen op haar onderhoudstaak;
5. Een andere maatregel is een drijvend buffer waardoor de impact van het drijvend object
wordt verminderd. Gedacht kan worden aan een drijvend oliescherm of een lijn met
stootrubbers. Het nut en de noodzaak lijkt echter beperkt.
26 juni 2013
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
7/9
Figuur 2: Stroomsnelheden in 1/250 situatie te Steyl
Figuur 3: Stroomsnelheden en vectoren in 1/250 situatie te Steyl
26 juni 2013
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
8/9
Referenties
1. Keermuur Steyl dp 68.032+77 – 68.034+35: Onderzoek en schetsontwerp,
Royal HaskoningDHV, 16 mei 2012. 9X5037.B0/R00002/600451/VVDM/Nijm.
2. Hydra-R Maas HR2006, versie 1.3.1, Ministerie van Verkeer en Waterstaat.
3. Leidraad Kunstwerken, TAW, mei 2003.
4. Rivierhout, deel II: De richtlijn, Rijkswaterstaat Limburg, maart 2006.
5. Dynamisch gedrag van waterbouwkundige constructies, P.A. Kolkman en T.H.G. Jongeling,
Ministerie van Verkeer en Waterstaat, Rijkswaterstaat Dienst Weg- en Waterbouwkunde,
1996
Nijmegen, 26 juni 2013
L.W. van Nieuwenhuijzen
26 juni 2013
9X5037-101/N0002/414320/MJANS/Nijm
9/9
Bijlage 13
Aanvullende controleberekening constructie
Onderzoek & verbetermaatregelen keermuur Steyl
Eindrapport versie 2
9X5037-106/R0005/600451/JEBR/Nijm
26 januari 2014
Notitie
Aan
:
Van
Datum
Kopie
Onze referentie
:
:
:
:
Betreft
:
Wido Derks en Arjan van Hal (Waterschap Peel en
Maasvallei)
Mathijs Bos en Dirk Jan Peters
26 februari 2014
Archief
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
Waterkering Steyl: capaciteit constructie
keermuur
1. Inleiding
De primaire waterkering tussen dp 68.032+77m to dp 68.034+35 m (lengte ca. 160 m) voldoet
niet aan de veiligheidseisen. De waterkering bestaat uit een op boorpalen gefundeerde keermuur
met een hoogte van het vaste gedeelte van ca. NAP+18,25 m en een demontabel gedeelte met
een hoogte van ca. NAP+20 m. De keermuur bevat geen onderloopsheidscherm en voldoet
daarom niet op piping. Om de keermuur weer te laten voldoen aan de veiligheidseisen is onder
andere een onderloopsheidscherm nodig. Aanvankelijk bleek dat de constructie inclusief
fundering voldeed aan de eisen (wel exclusief robuustheidstoeslag).
Echter, na oplevering van de definitieve versie van hoofdrapport d.d. 16 januari 2014 met
kenmerk 9X5037-106/R0004/600451/JEBR/Nijm heeft een nadere analyse van de berekeningen
en beschikbare wapeningstekeningen van de keermuurconstructie uitgewezen dat de horizontale
belasting (waterdruk) op de keermuur onvoldoende kan worden opgenomen door de
paalkopwapening (deze is behoorlijk ondergedimensioneerd). Tevens is hierin de belasting
meegenomen die door de schoren van de demontabele wand via betonnen poeren op de
voetplaat van de keermuur wordt uitgeoefend.
Uit controleberekeningen blijkt dat de keermuur slechts een waterstand van NAP+18.7 m (ca.
1/40e waterstand) nog veilig kan keren. Eerder was geconcludeerd dat de keermuur de 1/250e
ontwerpwaterstand (zonder robuustheidstoeslag) van NAP+20,05 m nog veilig kon keren. De
huidige 1/250e toetswaterstand bedraagt NAP+19,6 m.
Een mogelijke oplossing voor dit probleem is het aanbrengen van schoorpalen die de horizontale
belasting beter kunnen opnemen. Het is niet mogelijk om te rekenen op passieve weerstand van
de grond achter de keerwand. Achter de keermuur ligt polystyreen, en tevens bevinden zich
gasleidingen op een afstand van circa 5 m achter de kering. Mogelijk is hiermee bij het maken
van het ontwerp in het verleden geen rekening gehouden en is destijds wel uitgegaan van
ontwikkeling van passieve weerstand van de grond achter de keermuur.
Het aan te brengen kwelscherm (tegen piping) zal de horizontale druk op de keermuur en
daarmee op de paalkopwapening verder doen toenemen.
Deze notitie beschrijft uitgangspunten voor en resultaten van een controle op de capaciteit van
de keermuur (berekeningen in bijlage 1). Tot slot wordt de aanbeveling gedaan om schoorpalen
aan te brengen om de horizontale belasting op te nemen en verschillende varianten voorgesteld
(bijlage 2).
A company of Royal HaskoningDHV
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
1/17
2. Uitgangspunten
Voor de herberekening van de betonnen keermuur wordt uitgegaan van de volgende richtlijnen
conform het Bouwbesluit:
 NEN8700:2011 – “Beoordeling van de constructieve veiligheid van een bestaand bouwwerk
bij verbouw en afkeuren – Grondslagen”;
 NEN8701:2011 – “Beoordeling van de constructieve veiligheid van een bestaand bouwwerk
bij verbouw en afkeuren – Belastingen”;
 NEN-EN 199x serie – i.o.m. NEN 8700 dient gerekend te worden met de Eurocodes incl.
nationale bijlagen.
De uitgangspunten zijn overgenomen uit het hoofdrapport d.d. 16 januari 2014 met kenmerk
9X5037-106/R0004/600451/JEBR/Nijm.
Er worden twee doorsnedes beschouwd volgens onderstaande figuur:
 Doorsnede 1: vaste wand, dp 68.032+80
 Doorsnede 2: demontabele wand, dp 68.033+50.
De ontwerpkeerhoogte voor de keermuur bedraagt NAP +20,03 m.
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
2/5
300
+20.03
+20.03
metselwerk
+18.25
300
2400
metselwerk
375
+17.35
1500
900
250
+17.35
+16.85
1550
Polystyreen
1550
+16.75
2150
+16.75
+14.90
500
500
+14.90
450
700
1600
500
450
1300
Doorsnede 1 dp 68.032+80
450
200
500
1600
450
1800
Doorsnede 2 dp 68.033+50
Figuur 2.1: Overzicht door te rekenen doorsnedes inclusief afmetingen en peilmaten
Voor de constructieve berekeningen wordt gewerkt met de volgens uitgangspunten:

Er wordt uitgegaan van de mogelijkheid dat het water aan de Maaszijde een hoogte van
NAP +20,03 m kan bereiken;

Betonkwaliteit voor herberekening C30/37. Deze wijkt weliswaar beperkt af van de
toegepaste betonkwaliteit B35, maar maakt een berekening volgens de Eurocodes mogelijk;

Betonstaalkwaliteit B500B;

Aan het metselwerk wordt geen sterkte ontleend;

Volumieke massa’s in overeenstemming met NEN-EN 1991-1-1:

Gewapend beton: 25 kN/m³;

Metselwerk: 20 kN/m³;

Grond (nat): 20 kN/m³ (gemiddeld);

Grond (droog): 17 kN/m³ (gemiddeld);

Polystyreen: 0,3 kN/m³;

Water: 10 kN/m³.
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
3/5








Het gewicht van de modulaire keerwand wordt ingeschat op 2,5 kN/m keerwand;
Er dient een mobiele belasting naast de keermuur gerekend te worden volgens
Belastingmodel 1, zoals vastgelegd in NEN-EN 1991-2. Gezien spreiding van de belasting
en het lokale karakter van de achterliggende weg wordt er uitgegaan van een equivalente
verticale oppervlaktelast van 20 kN/m² over de gehele oppervlakte van het maaiveld aan de
landzijde van de keermuur;
De neutrale gronddrukfactor wordt aangehouden op 0,5;
Voor de keermuur wordt uitgegaan van gevolgklasse CC2, waarmee in overeenstemming
met NEN8700 de volgende partiële belastingfactoren voor afkeuring gehanteerd moeten
worden:

Blijvende belastingen (gunstig/ongunstig): 1,20 / 0,90;

Veranderlijke belastingen (wind niet dominant): 1,15.
Aan de landzijde wordt uitgegaan van met water verzadigde grond, waardoor de
korrelspanningen lager zijn. In de berekening wordt het conservatieve uitgangspunt
aangehouden dat in geval van een calamiteit (extreem hoog water) geen compenserende
waterdruk aan de landzijde aanwezig is;
De keerwand wordt inclusief modulair deel als vrij uitkragend berekend (veilige benadering);
De palen aan de rivierzijde staan in de langsrichting van de keermuur hart-op-hart 1,5
meter;
De palen aan de landzijde staan in de langsrichting van de keermuur hart-op-hart 4,0 meter.
Figuur Tevens is hierin de belasting meegenomen die door de schoren van de demontabele
wand via betonnen poeren op de voetplaat van de keermuur wordt uitgeoefend.
3. Methodologie
De palen moeten in het geval van toepassing van polystyreen vrijwel alle horizontale belasting
opnemen. Dat gebeurt met dwarskracht en wegens het lager gelegen inklempunt optredende
buigende momenten in de palen.
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
4/5
Figuur 3.1: Huidige situatie
De palen zijn gewapend met een kopnet van 6 staven rond 16 mm. Daarmee ligt het
opneembare buigend moment vast. En gegeven de ligging van het inklempunt daarmee ook de
opneembare dwarskracht en horizontale belasting.
4. Resultaten
De opneembare horizontale belasting – zonder mederekening van de passieve gronddruk – komt
overeen met een waterstand van NAP+18,7 m. In bijlage 1 is een onderbouwing opgenomen
Het blijkt dat de capaciteit voor buiging in de palen een zwak punt is in de bestaande keermuur.
De wapening in de drukpalen is vrij kort. Tevens schiet de momentcapaciteit voor de palen te
kort. Bij hoge grondstijfheid kan de waterdruk behorende bij een waterstand van NAP +19,00
worden opgenomen. Bij medium grondstijfheid kan dat eigenlijk onvoldoende, en is de
toelaatbare waterstand iets lager: NAP +18,70.
5. Aanbeveling
Er wordt aanbevolen om de aanleg van het kwelscherm te combineren met een rij stalen
schoorpalen om de horizontale belasting op te nemen. Zie voor verschillende mogelijke
oplossingen (3 varianten) in bijlage 2. Deze varianten zijn (nog) niet doorgerekend.
Nijmegen, 26 februari 2014
Ir. R.M. Bos
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
5/5
Bijlage 1 - Berekening van de horizontale capaciteit palen keermuur Steyl
Er zijn twee doorsnedes meegenomen in de berekening. Doorsnede 1 hoort bij de keermuur
zonder demontabel deel en Doorsnede 2 met demontabel deel volgens Figuur 2.1 van notitie
met referentie 9X5037-106-100/N00001/600451/Nijm.
Uitgangspunten



Beton klasse C30/37;
Betonstaalkwaliteit B500B;
Het rekenmodel is gebaseerd op rapport Keermuur Steyl dp 68.032+77-68.034+35,
Onderzoek en schetsontwerp, augustus 2012. De volgende aanpassingen aan het model zij
gebracht:

BG2: Rustende belasting
Een punt last is toegevoegd in doorsnede 2 (met demontabele wand) ter plaatse van de
poer waar de poten van de demontabel deel ondersteunen. De waarde van de punt last
is: (γbeton-γwater)(Volume poer)/(h.o.h. afstand poeren) en is geplaatst op een afstand van
0.772m van het hart van de wand. F=(25-10)*(2.14*0.4*0.4)/3 = 1.712 kN/m;

BG5: Waterdruk
Een verticale kracht van 13 kN/m is toegevoegd in doorsnede 2 ter plaatse van de
betonnen poer. Deze kracht ontstaat ten gevolgen van waterdruk tegen het demontabel
deel;

Waterdruk aan de landzijde is meegenomen in de berekening. Tevens is de massa van
beton verlaagd naar 1500 kg/m3 t.b.v. opwaartse kracht.
Tekening paalwapening
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
1/8
Figuur 1: Tekening wapening palen
Resultante krachten uit computer model (SCIA Engineering)
Er zijn twee situaties doorgerekend
1. Waterstand NAP+20,03 m;
2. Waterstand NAP+19 m.
Figuur 2: Reactiekrachten in the UGT uit SCIA engineering voor NAP +20.03 m
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
2/8
Situatie waterstand NAP+20,03 m
De reactiekrachten op de palen uit SCIA engineering zijn:
Tabel 1: Resultante krachten uit SCIA engineering bij een waterstand van NAP +20.03 m
Resultante krachten in kN per m keermuur
Doorsnede 1
Doorsnede 2
Horizontaal
Verticaal Horizontaal
Verticaal
38.6
-208.5
36.5
-209.9
Landzijde
103
93.7
94.7
78.8
Rivierzijde
Resultante kracht in kN per paal (Rivierzijde h.o.h. 1.5 m, landzijde h.o.h. 4 m)
Doorsnede 1
Doorsnede 2
Horizontaal
Verticaal Horizontaal
Verticaal
154.4
-834
146
-839.6
Landzijde
154.5
140.55
142.05
118.2
Rivierzijde
Uit tabel 1 is af te leiden dat doorsnede 1 de hoogste horizontale kracht en verticale trekkracht
op de paal aan de rivierzijde levert. Doorsnede 1 is daarom beschouwd als maatgevend voor de
berekening.
Situatie waterstand NAP+19 m
Tabel 2: Resultante krachten uit SCIA engineering bij een waterstand van NAP +19.00 m
Resultante krachten in kN per m keermuur
Doorsnede 1
Horizontaal
Verticaal
21.4
-117
Landzijde
57.1
2.2
Rivierzijde
Resultante kracht in kN per paal (Rivierzijde h.o.h. 1.5 m, landzijde h.o.h. 4 m)
Doorsnede 1
Horizontaal
Verticaal
85.6
-468
Landzijde
85.7
3.3
Rivierzijde
Controle horizontale capaciteit palen
De volgende berekening hoort bij de situatie van een waterstand NAP +19.00 m. Eerst wordt een
beknopte uitleg van de berekening gegeven, vervolgens wordt de berekening uitgewerkt en
worden conclusies getrokken.
Methodologie
De verticale palen nemen de horizontale kracht op, waarbij ook buiging optreedt. De grootte van
het buigend moment hangt af van de horizontale kracht die op de palen wordt uitgeoefend en
van de stijfheid van de ondergrond. Voor deze berekening medium grondstijfheid is
aangenomen.
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
3/8
Om het optredend moment in de palen te berekenen wordt eerst uitgegaan van een verend
gesteunde paal met een ingeklemde paalkop. De NVN-6724 tabellen geven een methode om het
moment in de paalkop ten gevolgen van horizontale krachten vast te stellen. Nu de horizontale
kracht wordt opgenomen in de inklemming van de paal in de grond, veroorzaakt dit extra druk en
trek op de palen. Om de extra trek en druk op de palen uit te rekenen is het model veranderd
naar een niet-verend gesteunde paal. Figuur 3 geeft dit model weer, met behulp van evenwicht
kan de extra trek en druk op de palen berekend worden.
Wanneer een paal op trek wordt belast, wordt de momentcapaciteit van de paal gereduceerd.
Wanneer deze op druk wordt belast, is het moment capaciteit van de paal hoger. Twee
scenario’s zijn getoetst, zonder medewerking van naastliggende palen (geen herverdeling van
krachten) en met medewerking van naastliggende palen (met herverdeling van krachten). De
resultaat van de controle is weergegeven aan de hand van een unity check (UC). Dat betekent
dat de constructie voldoet als UC<1 (Optredende kracht gedeeld door toelaatbare kracht is
kleiner dan 1).
Berekening en resultaten
De capaciteit van de palen is berekend met de tabellen uit de Eurocode voor excentrisch belaste
cirkelvormige doorneden. Hier wordt de momentcapaciteit afgeleid aan de hand van de
normaalkracht (druk verhoogt de momentcapaciteit terwijl trek reduceert deze). Omdat de palen
horizontaal worden belast moet er rekening worden gehouden met extra trek en druk op de palen
volgens Figuur 3.
Vtot
Htot
M
B
C
Fictieve
V1
M1
M2
V2
Figuur 3: Schema berekening extra trek en drukkracht op palen
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
4/8
De resultante belastingen op de paalfundering zijn voor het geval van een waterstand gelijk aan
NAP+19,00 m:
Htot = 78.5 kN/m
Vtot = 114.8 kN/m
M = 95,4 kNm/m
De constructie steunt op verticale palen die op belast worden op buiging. De grootte van de
buigende momenten hangt af van de horizontale stijfheid van de grond (Figuur 4).
Figuur 4 Tabel uit NVN 6724 met paalmoment voor resp. lage, medium en hoge grondstijfheid
Het optredende moment op de paalkop is afgeleid van tabel 6 van de NVN6724. In het geval van
een verend gesteunde paal (medium grondstijfheid) met een ingeklemde paalkop bedraagt het
moment:
M  3 H D
Waar:
M
H
D
is de rekenwaarde van het buigend moment in de uiterste grenstoestand kNm
is de rekenwaarde van de horizontale kracht op de kop van de funderingselement in kN
is de rekenwaarde van de (equivalente) middellijn van het funderingselement
De horizontale kracht per paal bedraagt 85.6 kN.
Het paalkop moment kan dan worden berekend als: Mkop = 3  85.6  0.4 = 105,1 kNm.
Om de verticale paalkrachten correct te kunnen berekenen wordt het model denkbeeldig
veranderd in niet-verend gesteunde palen, met de dubbele inklemlengte van 6D.
Het paalrij moment in dit model (zie figuur 2) bedraagt:
Rivierzijde: M1 = 105.1 / 1.5 = 70.1 kNm/m
Landzijde: M2 = 105.1 / 4.0 = 26.3 kNm/m
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
5/8
De verticale paalkrachten zijn dan als volgt:
Rivierzijde:
1.6  V1 = H  6  0.40 – Vtot  0,8 + M – M1 – M2
V1 = 59.7 kN/m
V1 = 59.7  1.5 = 89.6 kN / paal trek
Landzijde:
1.6  V2 = H  6  0.40 + Vtot  0,8 + M – M1 – M2
V2 = 174.5 kN/m
V2 = 174.5  4.0 = 698 kN / paal
Deze vergelijking hoort bij een dubbelzijdig ingeklemde paal met een elasticiteit modulus
(inclusief kruip) van 20 000 N/mm2.
Zonder meewerking van naastliggende palen
De optredende verhouding van trekkracht en moment van resp. 89.6 kN en 105.1 kNm is e gelijk
aan 1.17 m. e/h = 1.17 / 0.4 = 2.93.
De toegepaste wapening geeft een waarde ρ fyd/fcd = 0.21.
De toelaatbare momenten en trekkrachten op de paal bij gelijke verdeling van het moment
bedragen daarmee (Figuur 5):
NEd = 0.025 fcd Ac = 0.025  20  /4  4002 / 1000 = 0.025  2513 = 62.8 kN
MEd = NEd e = 0.066 fcd Ac h = 0.066  20  /4  4002  400 / 1000000 = 0.066  2513  400 =
66.4 kNm
De unity check op de trekpalen is dus 105,1 / 66,4 = 1,58 (> 1,0)
Het moment in de palen moeten dus worden herverdeeld waarbij de drukpalen meer moment
opnemen en de trekpalen minder.
Met meewerking van naastliggende palen
De optredende krachten zijn (Figuur 5):
Trek:
NEd / fcd Ac = 89.6 / 2513 = 0.036
m-coefficient = 0.057
MEd = 0.057 fcd Ac h = 0.057  2513  400 = 57 kNm
Druk:
NEd / fcd Ac = 698 / 2513 = 0.278
m-coefficient = 0.13
MEd = 0.13 fcd Ac h = 0.13  2513  400 = 131 kNm
De unity check bij verdeling van het moment over alle palen is daarmee voor een gedeelte van
12 meter (met in totaal 11 palen):
11  105,1 / (8  57 + 3  131) = 1.36 (> 1,0)
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
6/8
Conclusie
Het blijkt dat de capaciteit voor buiging in de palen een zwak punt is in de bestaande keermuur.
De wapening in de drukpalen is vrij kort. Tevens schiet de momentcapaciteit voor de palen te
kort. Bij hoge grondstijfheid kan de waterdruk behorende bij een waterstand van NAP +19,00
worden opgenomen. Bij medium grondstijfheid kan dat eigenlijk onvoldoende, en is de
toelaatbare waterstand iets lager: NAP +18,70.
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
7/8
0.278
0.035
0.025
0.066
0.13
0.057
Figuur 5: Diagram interactie N en M (naar NEN-EN 1992-1-1)
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
8/8
Bijlage 2 – Varianten voor versterkingsmaatregelen
Deze bijlage bevat 3 varianten voor de benodigde versterkingsmaatregelen. Hierin wordt ook de
positie van het kwelscherm gevarieerd. Tevens wordt hiermee geanticipeerd op het kunnen
keren van een waterstand van NAP +20,5+ NAP (dus incl. robuustheidstoeslag).
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
1/4
Variant 1 - alle werkzaamheden aan de binnenzijde
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
2/4
Variant 2 - met trekpaal aan binnenzijde en kwelscherm aan buitenzijde
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
3/4
Variant 3 - alle werkzaamheden aan de buitenzijde
De constructieve haalbaarheid van deze variant is minder zeker dan variant 1 en 2. De
versterking van de opstaande wand moet door en door verankerd worden. Het kwelscherm wordt
op trek belast.
26 februari 2014
9X5037-106/N0001/600451/JEBR/Nijm
4/4

Klik hier voor de promoties

Stainsafe Woodlands

apollo SDE new A B

Technisches Merkblatt Patina TR - M-Plus

link inschrijfformulier - Judoclub Stoffels Tegelen

Pater Aloys KLIJN SVD

Disneyland Paris Sand Magic NL - Zandsculptuurfestival Oostende

Download - Centraal Planbureau

Overzichtslijst besluiten Directiecomité d.d. 05/06/2014

Bijlage IV Normbedragen voor vergoeding en indexering 2015