Studio previsionale impatto acustico

STUDIO ASSOCIATO DI ARCHITETTURA
BATTISTELLO
STUDIO DI IMPATTO ACUSTICO – UNITA’ DI NOVA MILANESE AT2
VALUTAZIONE PREVISIONALE DI IMPATTO ACUSTICO
progettazione
direzione tecnica
TAU trasporti e ambiente urbano srl
p.iva e c.f. 05500190961
via Oslavia, 18/7
20134 Milano
t +39 02 26417244
t +39 02 26417284
f +39 02 26417968
[email protected]
[email protected]
www.t-au.com
codifica elaborato
scala
commessa
fase
livello
tipo
3405
IA
A
RG
prog
rev
nr
01
B
1
-
oggetto
RELAZIONE GENERALE
rev
A
B
data
24.04.2014
15.07.2014
autore
Giorgio Morini
Giorgio Morini
verifica
Marco Salvadori
Marco Salvadori
approvazione
Giorgio Morini
Giorgio Morini
La proprietà intellettuale di questo documento è riservata alla società Tau Trasporti e Ambiente Urbano s.r.l. ai sensi di legge. Il presente documento non può pertanto essere utilizzato per alcun scopo eccetto quello per il
quale è stato realizzato e fornito senza l'autorizzazione scritta di Tau Trasporti e Ambiente Urbano s.r.l. né venire comunicato a terzi o riprodotto. La società proprietaria tutela i propri diritti a rigore di legge.
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STUDIO DI IMPATTO ACUSTICO - UNITA’ DI NOVA MILANESE AT2 – VALUTAZIONE PREVISIONALE DI IMPATTO ACUSTICO
RELAZIONE GENERALE
INDICE
1.
DESCRIZIONE GENERALE ....................................................................... 3
2.
RIFERIMENTI GIURIDICI............................................................................ 5
3.
DATI UTILIZZATI ........................................................................................ 7
4.
MODELLO MATEMATICO ....................................................................... 10
4.1. METODO DI CALCOLO................................................................... 11
5.
STRUMENTI E TECNICHE DI MISURA IMPIEGATI ................................. 16
5.1. RILIEVI FONOMETRICI ................................................................... 21
5.2. MISURE DI RUMORE E CALIBRAZIONE ....................................... 22
6.
RISULTATI DEI CALCOLI DI PROPAGAZIONE ...................................... 28
6.1. ANTE OPERAM............................................................................... 28
6.2. POST OPERAM .............................................................................. 29
7.
CONCLUSIONI ......................................................................................... 31
ALLEGATO 1 - ESTRATTO PIANO DI AZZONAMENTO ACUSTICO .............. 32
ALLEGATO 2 - MAPPE CON ISOFONE ANTE E POST OPERAM .................. 34
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RELAZIONE GENERALE
1.
DESCRIZIONE GENERALE
Il progetto consiste in un piano di lottizzazione dell’ambito di trasformazione AT2
situato ad ovest della via per Cinisello a NOVA MILANESE per la realizzazione di
una strada secondaria di accesso all’area di lottizzazione, dei parcheggi, sia interni
alle aree produttive che prospicienti la nuova via.
Questo nuovo asse viario collegherà l’area di lottizzazione alla rotatoria ubicata
all’incrocio tra via per Cinisello e via Enrico Fermi.
L’intervento consiste nella realizzazione di due edifici ciascuno composto da una
superficie produttiva vera e propria e da una superficie ad uso uffici. La ripartizione è
la seguente:
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RELAZIONE GENERALE
2
2
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EDIFICIO
SUP. PRODUT. (m )
SUP. UFFICI (m )
TOTALE (m )
A
13.424
2.901
16.325
B
15.580
4.820
20.400
TOTALE
29.004
7.721
36.725
Dallo studio di traffico si evince la previsione dell’incremento dei flussi passanti sia
sulla S.P. 131 che nella futura strada a servizio dell’area di trasformazione.
Non si modifica la funzione della S.P. esistente in quanto i flussi previsti non
attendono a modificazioni significative nella composizione o velocità dei flussi.
Lo studio della valutazione previsionale d’impatto acustico di questo ambito
prevede un’analisi dello stato di fatto (situazione ante operam) per determinare il
clima acustico attuale (nei periodi di riferimento diurno e notturno) ed attraverso un
modello matematico di calcolo verificare i livelli di rumorosità futuri (situazione post
operam) in corrispondenza dei punti individuati come rappresentativi: i possibili
ricettori più esposti.
Lo studio mette a confronto i risultati delle simulazioni acustiche relative alla
compatibilità della nuova strada, a servizio al nuovo insediamento, con il clima
acustico preesistente nell’area.
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2.
RIFERIMENTI GIURIDICI
–
Legge 26 ottobre 1995, n. 447 e successive modifiche ed integrazioni.
Legge quadro sull'inquinamento acustico.
–
Delib. G.R. 12 luglio 2002, n. 7/9776 – Regione Lombardia. Legge
447/1995 «Legge quadro sull’inquinamento acustico» e legge regionale
10 agosto 2001, n. 13 «Norme in materia di inquinamento acustico».
Approvazione del documento «Criteri tecnici di dettaglio per la redazione
della classificazione acustica del territorio comunale».
–
Delib. G.R. 8 marzo 2002, n. 7/8313 – Regione Lombardia. Legge
447/1995 «Legge quadro sull’inquinamento acustico» e legge regionale
10 agosto 2001, n. 13 «Norme in materia di inquinamento acustico».
Approvazione del documento «Modalità e criteri di redazione della
documentazione di previsione di impatto acustico e di valutazione
previsionale del clima acustico».
–
Delib. G.R. 16 novembre 2001, n. 7/6906 – Regione Lombardia. Criteri di
redazione del piano di risanamento acustico delle imprese da presentarsi
ai sensi della legge n. 447/1995 «Legge quadro sull'inquinamento
acustico» articolo 15, comma 2, e della legge regionale 10 agosto 2001,
n. 13 «Norme in materia di inquinamento acustico», articolo 10, comma 1
e comma 2.
–
L.R. 10 agosto 2001, n. 13 – Regione Lombardia. Norme in materia di
inquinamento acustico.
–
D.P.R. 30 marzo 2004, n. 142. Disposizioni per il contenimento e la
prevenzione dell'inquinamento acustico derivante dal traffico veicolare, a
norma dell'articolo 11 della legge 26 ottobre 1995, n. 447.
–
Decreto Ministero Ambiente 16 marzo 1998. Tecniche di rilevamento e di
misurazione dell'inquinamento acustico.
–
D.P.C.M. 14 novembre 1997. Determinazione dei valori limite delle
sorgenti sonore.
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RELAZIONE GENERALE
–
D.P.C.M. 5 dicembre 1997. Determinazione dei requisiti acustici passivi
degli edifici.
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RELAZIONE GENERALE
3.
DATI UTILIZZATI
L’area dell’intervento è caratterizzata principalmente da due distinte sorgenti
viabilistiche:
 la S.P. 131
 la Tangenziale Nord
I dati relativi ai flussi attuali di passaggio lungo la via SP 131 sono stati rilevati con
campagna di rilievi con radar ubicati in tale via (in concomitanza con i rilievi
fonometrici avvenuti in un giorno feriale rappresentativo dal 15/04/2014 al
16/04/2014).
Di seguito si riportano le Tabelle di sintesi dei valori dei flussi attuali e previsti:
S.P. 131 ANTE OPERAM
DIREZIONE
MILANO
NOVA M.SE
TOTALE
Giorno
13.511
12.485
25.996
LEGGERI
Notte
1.052
1.257
2.309
TOT
14.563
13.742
28.305
DIREZIONE
MILANO
NOVA M.SE
Giorno
637
575
1.212
TOT
659
586
1.245
TOTALE
veic/h giorno
veic/h notte
884
134
816
159
Velocità di transito
(km/h)
MILANO
NOVA M.SE
PESANTI
Notte
22
11
33
LEGGERI
Giorno
Notte
45
50
40
45
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Giorno
14.148
13.060
27.208
TOTALE
Notte
1.074
1.268
2.342
TOT
15.222
14.328
29.550
% PESANTI
giorno
5
4
notte
2
1
PESANTI
Giorno
Notte
45
50
40
45
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S.P. 131 POST OPERAM
TOTALE
veic/h giorno veic/h notte
984
139
913
165
DIREZIONE
MILANO
NOVA M.SE
% PESANTI
giorno
6
5
notte
2
1
STRADA NUOVA POST OPERAM
STRADA
NUOVA
Con velocità
di passaggio
40 Km/h e 30
Km/h aree
parcheggi
TOTALE
veic/h
veic/h
giorno
notte
64
% PESANTI
giorno
0
notte
1
0
Per i flussi della Tangenziale Nord si sono usati i dati del 2011 rilevati in una
sezione nei pressi dello svincolo di Nova milanese (giorno feriale) attualizzati
tenendo conto di una diminuzione di circa il 10% sul totale.
Per il post operam si è previsto un uso dell’area di lottizzazione, esclusivamente
giornaliero, con un incremento massimo di 1.000 veicoli giorno (ore 06.00-22.00) e
con i relativi parcheggi attivi.
Di seguito si riportano le Tabelle di sintesi dei valori dei flussi attuali della
tangenziale Nord.
TANGENZIALE NORD (anno 2011)
DIREZIONE
Nord
Sud
TOTALE
Giorno
32.076
29.148
61.224
LEGGERI
Notte
2.488
6.330
8.818
TOT
34.564
35.478
70.042
Giorno
8.662
5.690
14.352
Velocità di transito
(km/h)
Nord
PESANTI
Notte
731
856
1.587
TOT
9.393
6.546
15.939
LEGGERI
Giorno
Notte
85
90
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Giorno
40.738
34.838
75.576
TOTALE
Notte
3.219
7.186
10.405
TOT
43.957
42.024
85.981
PESANTI
Giorno
Notte
80
85
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RELAZIONE GENERALE
85
Sud
90
80
85
Giorno
36.664
31.354
68.018
TOTALE
Notte
2.897
6.467
9.365
TANGENZIALE NORD (anno 2014)
DIREZIONE
Nord
Sud
TOTALE
Giorno
28.868
26.233
55.102
LEGGERI
Notte
2.239
5.697
7.936
TOT
31.108
31.930
63.038
DIREZIONE
Nord
Sud
Giorno
7.796
5.121
12.917
PESANTI
Notte
658
770
1.428
TOT
8.454
5.891
14.345
TOTALE
veic/h
veic/h
giorno
notte
2.292
362
1.960
808
3405_IA_A_RG_01B
TOT
39.561
37.822
77.383
% PESANTI
veic/h
veic/h
giorno
notte
21
23
16
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RELAZIONE GENERALE
4.
MODELLO MATEMATICO
In questo capitolo viene trattato il metodo generale di funzionamento di un modello
matematico previsionale, facendo però riferimento al caso specifico delle strade.
Il programma utilizzato per i calcoli di previsione della rumorosità dovuta alla strada
(IMMI 6.3.1), si serve del metodo del “ray tracing”. Con questo metodo si
contraddistingue una sorgente puntiforme, superficiale o, come nel nostro caso,
lineare, attraverso l’utilizzo di un numero finito di raggi sonori emessi,
con
propagazione sferica. I raggi simulano la propagazione delle onde sonore.
Il campo acustico risultante, dipende dagli assorbimenti e dalle riflessioni contro il
fondo stradale, quote terreno e gli ostacoli incontrati lungo il cammino, in modo
analogo alla propagazione dell’ottica geometrica, compresi gli effetti di diffrazione
al contorno dei solidi.
Ogni raggio porta con sé una parte dell’energia acustica della sorgente sonora.
L’energia emessa viene perduta lungo il percorso per effetto dell’assorbimento
delle superfici presenti, per divergenza geometrica e per assorbimento atmosferico.
La diminuzione dell’ energia per propagazione del suono in aria, è correlata alla
dispersione di energia causata dalle collisioni delle molecole d’aria tra loro. Ogni
collisione disperde una piccola parte dell’energia e provoca un numero sempre
maggiore di collisioni.
Nell’area considerata di interesse per il calcolo, il campo acustico sarà il risultato
della somma delle energie acustiche degli “n” raggi che giungono al ricevitore,
determinando i livelli immessi in tutta l’area in esame. Si determinano anche i livelli
in tutta l’area in esame, rappresentandoli con isofone colorate, a passi di 5 dB, alla
quota convenzionale di 4 metri da terra.
Il
modello
matematico,
fa
riferimento
alle
normative
internazionali
sulla
attenuazione del suono nell’ambiente esterno (ISO 9613 - 2).
Le norme ISO contengono una serie di formule che regolano la propagazione e
permettono di calcolare il risultato nell’area in esame, con un’accuratezza nota.
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RELAZIONE GENERALE
Lo scopo di tale metodologia è la determinazione del livello continuo equivalente
ponderato A della pressione sonora, come descritto nelle ISO 1996/1-2-3 per
condizioni meteorologiche favorevoli alla propagazione del suono da sorgenti di
potenza nota.
Si considera che tutti i ricettori si trovino sottovento alla sorgente, quindi nelle
condizioni più sfavorevoli, come specificato dalla ISO 1996/2 (parte 5.4.3.3)
Le sorgenti di rumore più estese devono essere rappresentate da un insieme di
sezioni, ognuna con una certa potenza sonora e direttività.
Un gruppo di sorgenti puntiformi può essere descritto da una sorgente puntiforme
equivalente situata nel mezzo del volume complessivo, nel caso in cui:
 la sorgente abbia approssimativamente la stessa intensità ed altezza rispetto al
terreno;
 la sorgente si trovi nelle stesse condizioni di propagazione verso il punto di
ricezione;
 la distanza fra il punto rappresentativo e il ricevitore (d) sia maggiore del doppio del
diametro massimo dell’area della sorgente (D) cioè d > 2D.
Se la distanza (d) è minore o se le condizioni di propagazione per i diversi punti
della sorgente sono diverse, la sorgente totale deve essere suddivisa nei suoi punti
componenti.
Le sorgenti lineari che rappresentano l’energia sonora emessa dal traffico, sono
rappresentate da una linea posta a 50 cm da terra, dotata di caratteristiche di
irraggiamento cilindriche.
4.1.
METODO DI CALCOLO
Il livello medio di pressione sonora al ricevitore in condizioni di sottovento viene
calcolato per ogni sorgente puntiforme (specifiche IEC 255) con:
Ldownwind = LWD - A
LWD è il livello effettivo di potenza sonora nella direzione di propagazione
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RELAZIONE GENERALE
Ldownwind è definito come:
Ldownwind  10 log
1
1
dt

t 2  t1 t 2  t1
Il fattore A è l’attenuazione che l’energia sonora subisce durante la propagazione
ed è composta dai seguenti contributi:
A = Adiv + Aatm + Aground + Arefl + Ascreen + Amisc
dove:
Adiv
= Attenuazione dovuta alla divergenza geometrica
Aatm
= Attenuazione dovuta all’assorbimento dell’aria
Aground = Attenuazione dovuta all’effetto del suolo
Ascreen = Attenuazione causata da effetti schermanti
Arefl
= Attenuazione dovuta a riflessioni da parte di ostacoli
Amisc
= Attenuazione dovuta ad altri effetti
La ponderazione A può essere applicata singolarmente ad ognuno dei suddetti
contributi oppure, in un secondo momento, alla somma fatta per ogni banda di
ottava.
Il livello continuo equivalente è il risultato della somma dei singoli livelli di
pressione che sono stati ottenuti per ogni sorgente in ogni banda di frequenza
(quando richiesta). Nel caso delle sorgenti lineari da traffico, gli archivi del
modello forniscono i valori direttamente in dB(A).
Il livello effettivo di potenza sonora nella direzione di propagazione LWD è dato dal
livello di potenza in condizioni di campo libero LW più un termine che tiene conto
della direttività di una sorgente.
DC quantifica la variazione dell’irraggiamento verso più direzioni, di una sorgente
direzionale in confronto alla medesima non-direzionale.
LWD = Lw + DC
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STUDIO DI IMPATTO ACUSTICO - UNITA’ DI NOVA MILANESE AT2 – VALUTAZIONE PREVISIONALE DI IMPATTO ACUSTICO
RELAZIONE GENERALE
Per una sorgente puntiforme non direzionale il contributo di DC è uguale a 0 dB.
La correzione DC è data dall’indice di direttività della sorgente DI più un indice K0
che tiene conto dell’emissione in un determinato angolo solido.
Per una sorgente con radiazione sferica in uno spazio libero K0 = 0 dB, quando la
sorgente è vicina ad una superficie riflettente che non è il terreno K0 = 3 dB,
quando la sorgente è di fronte a due piani riflettenti perpendicolari, uno dei quali è
il terreno K0 = 3 dB, se nessuno dei due è il terreno K0 = 6 dB, con sorgente di
fronte a tre piani perpendicolari, uno dei quali è il terreno K0 = 6 dB, con sorgente
di fronte a tre piani riflettenti, nessuno dei quali è il terreno, K0 = 9 dB.
Il termine di attenuazione per divergenza geometrica è valutabile teoricamente:
Adiv = 20 log (d/d0) + 11
dove d è la distanza fra la sorgente e il ricevitore in metri e d0 è la distanza di
riferimento pari a 1 m.
L’assorbimento dell’aria è definito come:
Aatm = d/1000
dove d è la distanza di propagazione espressa in metri, mentre  è il coefficiente
di attenuazione atmosferica in dB/km.
Il coefficiente di attenuazione atmosferica dipende principalmente dalla frequenza
del suono, dalla temperatura ambientale e dall’umidità relativa dell’aria e solo in
misura minore dalla pressione atmosferica
L’attenuazione dovuta all’effetto suolo consegue dall’interferenza fra il suono
riflesso dal terreno e il suono che si propaga imperturbato direttamente dalla
sorgente al ricevitore. Per questo metodo di calcolo, la superficie del terreno fra la
sorgente e il ricevitore dovrà essere piatta, orizzontale o con una pendenza
costante. In alternativa si dovrà disegnare nel modello una spezzata che
riproduca nel modo più accurato possibile, le variazioni delle pendenze.
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RELAZIONE GENERALE
Distinguiamo tre principali regioni di propagazione: la regione della sorgente, la
regione del ricevitore e quella intermedia.
Ciascuna di queste zone può essere descritta con un fattore legato alle
specifiche caratteristiche di riflessione.
Il metodo per il calcolo delle attenuazioni del terreno può far uso di una formula
più semplificata, legata semplicemente alla distanza d tra ricevitore e sorgente e
all’altezza media dal suolo del cammino di propagazione hm:
Aground = 4,8 -(2 hm /d)(17 + (300/d))
Il termine di attenuazione per riflessione si riferisce a quelle superfici più o meno
verticali, come le facciate degli edifici, che determinano un aumento del livello di
pressione sonora al ricevitore. Le riflessioni determinate dal terreno non vengono
prese in considerazione.
Un termine importante, utilizzato nelle metodologie di calcolo previsionale, è
l’attenuazione dovuta alla presenza di ostacoli (schermo, barriera o dossi poco
profondi.
La barriera deve essere considerata una superficie chiusa e continua senza
interruzioni. La sua dimensione orizzontale perpendicolare alla linea sorgentericevitore deve essere maggiore della lunghezza d’onda
alla frequenza di
centro banda per la banda d’ottava considerata.
Per gli standard a disposizione l’attenuazione dovuta all’effetto schermante sarà
data dalla “insertion loss”, ovvero dalla differenza fra i livelli di pressione misurati
al ricevitore in una specifica posizione con e senza la barriera.
Vengono tenuti in considerazione gli effetti di diffrazione dei bordi della barriera
(barriere spesse). Quando si è in presenza di più di due schermi si scelgono i due
schermi più efficaci e si trascurano gli altri.
Il termine di attenuazione mista terrà conto dei diversi contributi
dovuti a
molteplici effetti:
 attenuazione dovuta a propagazione attraverso fogliame;
 attenuazione dovuta alla presenza di insediamenti di grandi dimensioni, per
diffrazione dovuta ai diversi edifici o installazioni presenti;
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RELAZIONE GENERALE
 attenuazione dovuta alla propagazione attraverso un insediamento urbano, per
effetto schermante o riflettente delle case.
L’accuratezza del calcolo previsionale, considerati tutti gli elementi in gioco, può
essere valutata in +/- 2 dB.
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RELAZIONE GENERALE
5.
STRUMENTI E TECNICHE DI MISURA IMPIEGATI
Le misure sono state eseguite con l’impiego di due fonometri integratori in tempo
reale con elevata capacità di memoria e gamma dinamica. La gamma dinamica
consente di cogliere i fenomeni sonori con livelli di rumorosità molto diversi tra
loro.
La strumentazione utilizzata è stata la seguente:
 Calibratore di classe 2 Larson Davis CAL 200 s.n.: 4128; certificato di taratura
n.32293-A emesso da L.C.E. s.r.l. il 28/08/2013.
 Fonometro integratore, “Real Time Analyzer” Larson Davis 831 s.n.: 1974,
conforme alla classe 1 secondo norme EN 60651- 1994, EN 60804 - 1994, EN
61260 - 1995, EN 61094-1-2-3-4, preamplificatore Larson Davis PRM831 s.n.:
015251, microfono PCB Piezotronics mod. PCB 377B02 s.n.: 126102, certificato
di taratura n. 32296-A emesso da Spectra s.r.l. il 28/08/2013.
 Fonometro integratore, “Real Time Analyzer” Larson Davis 831 s.n.: 1980,
conforme alla classe 1 secondo norme EN 60651- 1994, EN 60804 - 1994, EN
61260 - 1995, EN 61094-1-2-3-4, preamplificatore Larson Davis PRM831 s.n.:
015253, microfono PCB Piezotronics mod. PCB 377B02 s.n.: 111975, certificato
di taratura n. 32297-A emesso da Spectra s.r.l. il 02/09/2013.
 Programma di elaborazione dati Noise & Vibration Work fornito da Spectra.
I microfoni sono stati posti alla sommità di uno stativo ad una quota di 4 m da
terra.
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RELAZIONE GENERALE
UBICAZIONE DEI PUNTI DI MISURA E RELATIVI GRAFICI
FOTO IDENTIFICATIVE E UBICAZIONE PUNTI DI MISURA
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RELAZIONE GENERALE
PUNTO DI MISURA: A
LOCALITA’: Desio (MB)
STRUMENTAZIONE: L&D 831
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RELAZIONE GENERALE
PUNTO DI MISURA: B
LOCALITA’: Desio (MB)
STRUMENTAZIONE: L&D 831
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RELAZIONE GENERALE
Le catene di misura utilizzate sono di classe 1, conformi alle normative vigenti e
agli standard I.E.C. (International Electrotechnical Commission) EN 60651- 1994,
EN 60804 - 1994, EN 61260 - 1995, EN 61094-1-2-3-4, e sono state oggetto di
verifiche di conformità presso laboratori accreditati da un servizio di taratura
nazionale (art. 2.3 D.M. 16 marzo 1998 “Tecniche di rilevamento e di misurazione
dell’inquinamento acustico”) . La catena di misura è anche conforme alle norme
I.E.C. 29-10 ed EN 60804/1194.
La strumentazione è stata calibrata, prima e dopo ciascuna campagna di
rilevamenti, ad una pressione costante di 114-94 dB con calibratore di livello
sonoro di precisione Larson Davis CAL 200 ed il valore della calibrazione finale
non si è discostato rispetto alla precedente calibrazione per una grandezza
superiore od uguale a 0,5 dB.
Durante le misure acustiche sono state rilevate:
 le
condizione
atmosferiche
presenti (velocità
e
direzione
del vento,
precipitazioni);
 il livello di rumorosità complessiva durante il tempo di misura espresso in LAeq e
andamento della rumorosità nel tempo;
 la presenza eventuale di componenti tonali;
 i livelli statistici cumulativi (L 99, L95, L 90, L 50, L 10, L 1) , in modo da fornire
informazioni sulla frequenza con cui si verificano, nel periodo di osservazione,
gli eventi sonori.
In particolare i livelli statistici identificano il livello di rumorosità superato in
relazione alla percentuale scelta rispetto al tempo di misura. Ad esempio L90
corrisponde al livello di rumore superato per il 90% del tempo di rilevamento.
Nella terminologia corrente si definisce L1 “livello di picco” poiché identifica i livelli
dei picchi più elevati. Si definisce L90 il “livello di fondo” poiché identifica il livello
di rumore di fondo presente nell’arco della misura.
Durante le misure si è sempre fatto uso di cuffia di protezione antivento.
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RELAZIONE GENERALE
Sorgenti del tutto aleatorie sono state mascherate o eluse (allegato A, D.M. 16
marzo 1998: “Tecniche di rilevamento e misurazione dell’inquinamento acustico”).
La rappresentatività dei risultati del monitoraggio acustico è subordinata alla
presenza delle condizioni sonore presenti all'atto dei rilievi.
L’incertezza delle misure eseguite é in funzione della frequenza misurata e può
essere riassunta nella tabella seguente.
Centro banda dei filtri ad un
Deviazione standard  dal valore
terzo d'ottava (Hz)
di aspettazione (dB)
Da 20 a 160
2,0
Da 200 a 630
1,5
Da 800 a 5000
1,0
da 6300 a 10000
1,5
Incertezza dei livelli rilevati in funzione della frequenza
Il valore globale di incertezza che si ottiene osservando la tipologia spettrale
dell’emissione delle sorgenti è di circa 1.5 dB. L’incertezza dovuta alla catena di
misura è pari a 0,7 dB, secondo le norme EN citate. Tenendo conto di entrambi i
fattori di incertezza sopra descritti, si ottiene una incertezza complessiva pari a
+/- 2,2 dB.
5.1.
RILIEVI FONOMETRICI
I rilievi fonometrici sono stati eseguiti, in data 15/04/2014 e 16/04/2014 per il
punto di misura A (24h) e per il punto di misura B in data 15/04/2014 dalle ore
16.00 alle ore 17.30. La localizzazione dei punti di misura è riportata nella
pagina seguente.
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RELAZIONE GENERALE
5.2.
MISURE DI RUMORE E CALIBRAZIONE
I due punti di rilievo acustico sono stati scelti all’interno dell’area della futura
lottizzazione ed ubicati in modo tale che nella situazione post operan si trovino
ad 1 m dalla facciata di uno dei due capannoni. Nella figura seguente si riporta
l’ubicazione ricettori considerati.
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RELAZIONE GENERALE
Ubicazione ricettori considerati e Punti di misura
LEGENDA STATO DI FATTO
Sorgente flusso veicolare
Fasce di pertinenza acustica stradale:
Fascia A
Fascia B
Ubicazione possibili ricettori e
punto di misura
Denominazione ricettore
Denominazione punto di misura
Edificio residenziale
Edificio secondario-industriale
LEGENDA PROGETTO
Sorgente flusso veicolare
Sorgente parcheggio
Fasce di pertinenza acustica stradale:
Fascia A
Fascia B
Ubicazione possibili ricettori e
punto di misura
Denominazione ricettore
Denominazione punto di misura
Edificio residenziale
Edificio secondario-industriale
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Il prelievo nel punto A di 24 ore ha consentito (in contemporanea all’installazione
dei radar per contare i veicoli passanti sulla S.P. 131) di calibrare il modello sul
reale clima acustico. Mentre il punto B, di più breve durata, è servito per
accertamento
e
approfondimento
degli
eventi
nell’ora
diurna
che
rappresentasse la situazione media/feriale di traffico.
I valori della misura breve sono stati parametrati a quelli dello stesso periodo
della misura di 24 ore, permettendo di estendere le considerazioni ed il rapporto
dei valori anche all’altra posizione.
I valori ottenuti nella simulazione sono leggermente sovrastimati rispetto alla
misura ma come si è spiegato nel capitolo precedente la situazione simulata è
nel “peggiore dei casi“ (per esempio
la propagazione del suono è sempre
sottovento situazione peggiorativa dell’evento).
Nei due punti di misura si sono rilevati i seguenti valori:
Nel punto denominato A
periodo diurno (06.00-22.00) 57,1 dB(A)
periodo notturno (22.00-06.00) 51,1 dB(A)
mentre i valori ottenuti dalla simulazione, scenario di simulazione ante opertam,
nel medesimo punto, alla stessa quota di 4m da terra, sono rispettivamente di
59.4 dB(A) (periodo diurno) e 53,3 dB(A) (periodo notturno) tali valori sono
sovrastimati rispetto alla misura, ma ritenuti attenti nella descrizione del clima
acustico attuale e di giusta calibrazione per le future ipotesi previsionali.
Nel punto denominato B
periodo diurno verifica ora tipo(16.00-17.30) 56 dB(A)
estraendo dal grafico della misura A, lo stesso periodo di riferimento, si ha un
valore simile con un solo scarto di decibel di differenza; il confronto delle due
misure consente di affermare la corretta calibrazione del modello.
Per maggiori dettagli si rimanda alle successive figure.
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RELAZIONE GENERALE
6.
RISULTATI DEI CALCOLI DI PROPAGAZIONE
Di seguito si riportano i dati ottenuti dalle simulazioni modellistiche e le valutazioni
relative ai due scenari di stato di fatto (ante operam) e di progetto (post operam).
In allegato infine sono riportati:

allegato 1: estratti dei piani di azionamento acustico

allegato 2: mappe con isofone ante e post operam.
6.1.
ANTE OPERAM
Legenda sintetica
Direzione:
la direzione geografica verso la quale è rivolta la facciata più
esposta dell’edificio
Limiti:
valori riportati in tabella C allegato D.P.C.M.
del 14/11/1997
comunque conformi alla classificazione acustica dei piani comunali,
come previsto dall’art. 6 comma 1 lettera a) della legge n.447 del
1995;
fB sta per fascia B di pertinenza acustica autostradale come da
decreto 142/04;
Ld = Livello diurno;
Ln = livello notturno;
delta = differenza tra i limiti e i valori ottenuti dalla simulazione:
segno meno = in regola; segno + = superamento;
Denominazione
punto di misura
direzione
e
ricettore
considerato
Limite
[dB(A)]
A
f_B
65
55
59,4
53,3
-5,6
-1,7
B
f_B
65
55
58
52,2
-7
-2,8
V
70
60
48,9
43,1
-21,1
-16,9
Est
Ovest
Ld,lim
Ln,lim
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Ld
Ln
[dB(A)]
delta:
giorno
notte
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Denominazione
punto di misura
direzione
e
ricettore
considerato
Limite
[dB(A)]
Nord
Sud
V
70
60
46,6
40,7
-23,4
-19,3
Ovest
Est
III
60
50
47,3
41,5
-12,7
-8,5
Sud
NordEst
II
55
45
48,9
43,1
-6,1
-1,9
Ld,lim
Ln,lim
Ld
Ln
delta:
[dB(A)]
giorno
notte
Valori Scenario di simulazione ante opertam
6.2.
POST OPERAM
Legenda sintetica
Direzione:
la direzione geografica verso la quale è rivolta la facciata più
esposta dell’edificio
Limiti:
valori riportati in tabella C allegato D.P.C.M.
del 14/11/1997
comunque conformi alla classificazione acustica dei piani comunali,
come previsto dall’art. 6 comma 1 lettera a) della legge n.447 del
1995;
fB sta per fascia B di pertinenza acustica autostradale come da
decreto 142/04;
Ld = Livello diurno;
Ln = livello notturno;
delta = differenza tra i limiti e i valori ottenuti dalla simulazione:
segno meno = in regola; segno + = superamento;
Denominazion
e
punto
di
misura
e direzione
ricettore
considerato
A
f_B
65
55
60,1
53,5
-4,9
-1,5
B
Ld,lim
Limite
Ln,lim
[dB(A)]
Ld
Ln
delta:
[dB(A)]
giorno
notte
f_B
65
55
58,3
52,5
-6,7
-2,5
Est
Ovest
V
70
60
49,6
43,6
-20,4
-16,4
Nord
Sud
V
70
60
47,4
41,3
-22,6
-18,7
Ovest
Est
III
60
50
47,8
41,9
-12,2
-8,1
Sud
NordEst
II
55
45
49
43,2
-6
-1,8
Valori Scenario di simulazione post opertam
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La realizzazione della strada secondaria di accesso all’area di lottizzazione
è
classificabile come tipo “E” per cui i limiti da rispettare sono definiti dai piani di
zonizzazione comunali (nel rispetto dei valori riportati in tabella C allegato D.P.C.M.
del 14/11/1997 e conformi alla classificazione acustica comunale,
come previsto
dall’art. 6 comma 1 lettera a) della legge n.447 del 1995).
I valori ai ricettori rimangono sostanzialmente invariati nelle situazioni ante e post
operam (vedasi allegato 2), poiché le caratteristiche non variano nelle loro immediate
vicinanze: si trovano tutti molto lontani dall’area di lottizzazione, non si prevede una
variazione di flussi significativa, poiché si tratta di un incremento di massimo 1000
veicoli (equivalenti a circa 62 veicoli/h), nel solo periodo diurno; i limiti di velocità
rimangono invariati sulla S.P. essendo composta da incroci e rotatoria che
garantiscono velocità ridotte; velocità ridotte si avranno anche per la futura strada che
servirà nuovi parcheggi ad uso dei dipendenti e clienti del nuovo polo produttivo.
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7.
CONCLUSIONI
L’analisi mostra il rispetto dei limiti indicati dalla normativa vigente sia attualmente che
in previsione della lottizzazione avvenuta.
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ALLEGATO 1 - ESTRATTO PIANO DI AZZONAMENTO ACUSTICO
COMUNE DI NOVA MILANESE
Possibili ricettori
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COMUNE DI PADERNO DUGNANO
Possibili ricettori
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ALLEGATO 2 - MAPPE CON ISOFONE ANTE E POST OPERAM
ISOFONE ANTE OPERAM GIORNO (quota 4 m da terreno)
ISOFONE ANTE OPERAM NOTTE (quota 4 m da terreno)
LEGENDA
Sorgente flusso
veicolare
Sorgente
parcheggio
Fasce
di
pertinenza
acustica stradale:
Fascia A
Fascia B
Ubicazione
possibili ricettori
e
punto
di misura
Denominazione
ricettore
Denominazione
punto di misura
Edificio
residenziale
Edificio
secondario-industriale
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ISOFONE POST OPERAM GIORNO (quota 4 m da terreno)
ISOFONE POST OPERAM NOTTE (quota 4 m da terreno)
LEGENDA
Sorgente flusso
veicolare
Sorgente
parcheggio
Fasce
di
pertinenza
acustica stradale:
Fascia A
Fascia B
Ubicazione
possibili ricettori
e
punto
di misura
Denominazione
ricettore
Denominazione
punto di misura
Edificio
residenziale
Edificio
secondario-industriale
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