CONSTRUCTIEBEREKENING

Project:
Opdrachtgever:
Verbouwen van een pand
aan de Dreef 58bis, 4813 EH te Breda
Dhr. H.J.M. Smans
Rithsestraat 12a
4813 GX Breda
Bijlage 14 bij besluit
2014-1636_V1
CONSTRUCTIEBEREKENING
Breda, 2 juni 2014
Constructieberekening
Inhoudsopgave
Pagina
Algemeen
3
Uitgangspunten
3
Materialen en kwaliteiten
4
Belastingen
5
Dakconstructie dakterras en vluchtweg
8
Lateiconstructies
20
Stalen liggers binnentuin
34
Raveelconstructies
39
Luifel entree
43
Begane grondvloer
53
Bijlage
54
-
Constructie overzichten
Constructie details
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
2
Constructieberekening
Algemeen
[NEN-EN 1990]
Gebouwtype
:
Woongebouw
Locatie / land
:
Nederland
Windgebied
:
III
Omgeving
:
Bebouwd
:
6,8
Gebouwhoogte
[m]
Uitgangspunten
Gevolgklasse
[NEN-EN 1990]
:
CC2
Betrouwbaarheidsklasse :
RC2
Ontwerplevensduur
50
:
Middelmatige gevolgen ten aanzien van het verlies van
mensenlevens, en/of aanzienlijke economische of sociale gevolgen of
gevolgen voor de omgeving.
jaar
Gebouwen en andere gewone constructies.
Comb. vlgs. EN1990(NL) :
Formule 6.10a & 6.10b
Belastingsfactoren
EQU (A)
EQU (A)
STR/GEO (B)
STR/GEO (B)
STR/GEO (B)
:
frm. 6.10
frm. 6.10
frm. 6.10a
frm. 6.10b
frm. 6.10a/b
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
γG
γG
γG
ξ γG
γG
=
=
=
=
=
1,10
0,90
1,35
1,20
0,90
γQ
=
(gunstig)
γQ
=
γQ
=
(gunstig)
1,50
1,50
1,50
Pagina
(γQ ψ0)
3
Constructieberekening
Materialen en kwaliteiten
Betonconstructies
[NEN-EN 1992]
Betonsterkteklasse
Betonstaalsoort
Milieuklasse
:
:
:
Betondekking (c nom)
:
C20/25
B500B
XC1
XC4
20
mm
(tenzij anders aangegeven)
30
35
40
vloeren in aanraking met grond / buiten
funderingsconstructies
funderingsconstructies gestort op werkvloer
mm
mm
mm
constructies binnen (droog)
constructies in aanraking met grond / buiten (wisselend nat en droog)
vloeren binnen
Opmerking
[NEN-EN 1992-1-1 art. 4.4.1.1 (1)]
De betondekking is de afstand tussen het oppervlak van de wapening en het dichtbijzijnde betonoppervlak
(inclusief beugels en huidwapening voor zover van toepassing).
Staalconstructies
Staalkwaliteit
- balkprofielen
- buisprofielen
- kokerprofielen
- SFB, IFB en THQ
Kwaliteit bouten
Kwaliteit ankers
[NEN-EN 1993]
:
:
:
:
:
:
Houtconstructies
Sterkteklasse balkhout
S235JR
S235JRH
S275J0H
S355J2
8.8
4.6
(tenzij anders aangegeven)
(tenzij anders aangegeven)
(tenzij anders aangegeven)
(geïntegreerde liggers)
[NEN-EN 1995]
:
Metselwerk (bestaand)
C18
C24
luifel entree
overige houtconstructies
[NEN-EN 1996]
Steensoort
Mortelsoort
:
:
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Metselmortel
Steencategorie
:
I
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
fb
fm
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
Pagina
4
Constructieberekening
Belastingen
[NEN-EN 1991]
dak (baksteen)
holle baksteenvloer
e.g.
afwerking
verandelijk
sneeuw
1,00
1,00
x
x
ψ0 = 0,00
ψ0 = 0,00
ψt = 1,00
ψt = 1,00
dak (staal)
staal dak
e.g.
afwerking
1,00
1,00
x
x
verandelijk
sneeuwoph.
ψ0 = 0,00
ψ0 = 0,00
ψt = 1,00
ψt = 1,00
e.g.
afwerking
1,00
1,00
0,30
0,30
verandelijk
sneeuw
x
x
ψ0 = 0,00
ψ0 = 0,00
dak (hout + staal)
(t.p.v. vluchtweg)
staal dak + balklaag
e.g.
afwerking
1,00
1,00
x
x
ψt = 1,00
ψt = 1,00
verandelijk
sneeuwoph.
ψ0 = 0,00
ψ0 = 0,00
ψt = 1,00
ψt = 1,00
e.g.
afwerking
1,00
1,00
0,40
0,30
x
x
verplaatsbare scheidingswanden
verandelijk
ψt = 1,00
ψ0 = 0,40
categorie A
verdieping
holle baksteenvloer
e.g.
afwerking
1,00
x
qG,k
2,70 kN/m²
0,30 kN/m² +
3,00 kN/m²
qQ,k
qQ,k,sn
=
=
1,00 kN/m² (max. 10m²)
0,56 kN/m²
qEd
=
2,93 kN/m²
qG,k
=
=
=
0,10 kN/m²
0,30 kN/m² +
0,40 kN/m²
qQ,k
qQ,k,sn
=
=
1,00 kN/m² (max. 10m²)
1,63 kN/m² (zie pag. 7)
qEd
=
2,22 kN/m²
qG,k
=
=
=
0,30 kN/m²
0,30 kN/m² +
0,60 kN/m²
qQ,k
qQ,k,sn
=
=
1,00 kN/m² (max. 10m²)
0,56 kN/m²
qEd
=
3,29 kN/m²
qG,k
=
=
=
0,40 kN/m²
0,30 kN/m² +
0,70 kN/m²
qQ,k
qQ,k,sn
=
=
1,50 kN/m²
1,63 kN/m² (zie pag. 7)
qEd
=
4,59 kN/m²
qG,k
=
=
=
0,40 kN/m²
0,30 kN/m² +
0,70 kN/m²
qQ,k
=
=
=
0,00 kN/m²
2,50 kN/m² +
2,50 kN/m²
qEd
=
8,87 kN/m²
qG,k
=
=
=
2,70 kN/m²
1,00 kN/m² +
3,70 kN/m²
qQ,k
=
=
=
1,20 kN/m²
1,75 kN/m² +
2,95 kN/m²
2,70
verplaatsbare scheidingswanden (≤ 3,0 kN/m¹)
verandelijk
ψt = 1,00
categorie A
ψ0 = 0,40
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
5,10 kN/m²
=
=
=
0,40
0,30
dakterras
staal dak + balklaag
=
0,10
0,30
dak (hout)
balklaag + beschot
qEd
2,70
0,30
Pagina
5
Constructieberekening
begane grond
vloer op zand
e.g.
afwerking
2,50
0,05
+
x
=
qG,k
=
=
=
5,00 kN/m²
1,00 kN/m² +
6,00 kN/m²
qQ,k
=
=
=
1,20 kN/m²
1,75 kN/m² +
2,95 kN/m²
2,50
20,00
verplaatsbare scheidingswanden (≤ 3,0 kN/m¹)
verandelijk
ψt = 1,00
categorie A
ψ0 = 0,40
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
qEd
11,63 kN/m²
Pagina
6
Constructieberekening
Vervolg belastingen
Sneeuwophoping plat dak (indien van toepassing), volgens NEN-EN 1991-1-3
afglijden van hellend dak
:
nee
opwaaien door wind
:
ja
b₁
=
11,3 m
b₂
h
=
=
10,3 m
2,8 m
µw
ls
=
=
=
=
3,86
0,00
3,86
5,60 m
s₂
s₁
sgem
=
=
=
2,70 kN/m²
0,56 kN/m²
1,63 kN/m²
(b₁ = 2b s)
μ'₂
bs
µ₂
µs
µw
ls
=
=
=
=
plat dak
plat dak
µs + µw
b s µ₁(α) / ls
(b₁+b₂) / 2h ≤ γh / s k
2h
bs
= 0,00
+ 3,86
voor α > 15° anders µs = 0,00
= 3,86
0,8 ≤ µw ≤ 4,0
= 5,60
5,0 ≤ ls ≤ 15,0 m
µ₂ = 3,86
µ₁ = 0,80
s k = 0,70
s k = 0,70
Windbelasting, volgens NEN-EN 1991-1-4
Gebied
:
III
Bebouwd
h =
Verticale gevels, volgens NEN-EN 1991-1-4, art. 7.2.2
Gevels met h/d ≤ 1,0
winddruk
zone D
Cpe,10
winddruk
zone D
Cpe,1
windzuiging zone E
Cpe,10
windzuiging zone E
Cpe,1
combinatie druk + zuiging cf
Platte daken, volgens NEN-EN 1991-1-4, art. 7.2.3
Scherpe dakranden
windzuiging zone H
windzuiging zone H
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
kN/m²
kN/m²
=
=
=
=
=
Cpe,10 =
Cpe,1 =
6,80 m
qp =
0,48
+
+
+
Cpi =
- 0,30
0,80
1,00
0,50
0,50
1,11
- 0,70
- 1,20
Cpi = + 0,20
cf
kN/m²
(onderdruk)
(overdruk)
= (druk + zuiging) x 0,85
Cpi = + 0,20
(overdruk)
Pagina
7
Constructieberekening
Dakconstructie dakterras en vluchtweg
Balklaag L=2,6m - Dakterras
F1
q1
1
2
2,60
q1
dakterras
[-]
perm.
veran.
1,00
1,00
[h.o.h.]
x
x
0,60
0,60
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
0,70
2,50
x
=
=
1,00
0,42
0,60
kN/m¹
1,50 kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
F1
dakterras
=
veran.
0,42
0,60
1,50 kN/m¹
6.10a 6.10b
1,20
3,00 kN
=
Algemene gegevens gezaagd hout
bxh
b x h, t.p.v. opleg.
opleglengte
[mm] :
[mm] :
[mm] :
71
71
50
x
x
171
100
sterkteklasse
klimaatklasse
:
:
C24
1
sterkteklasse
:
C18
!!
Algemene gegevens beschot
dikte beschot
[mm] :
Permanente belastingen
[kN/m¹] :
qG,k
18
0,42
Veranderlijke belastingen
Categorie A: woon- en verblijfsruimtes
[kN/m¹] :
qQ,k
1,50
[kN] :
3,00
FQ,k
ψ0
=
Lastspreiding bij puntlasten volgens NEN-EN 1995-1-1/NB, art. 5,2 (5)
reductie toepassen
:
ja
h.o.h. balken
reductiefactor
Belastingfactoren volgens NEN-EN 1990
frm. 6.10a
frm. 6.10b
γG
ξ γG
=
=
ψ2
0,40
[m] :
[-] :
1,35
1,20
Meegenomen combinaties:
kmod [-]
kc,90 [-]
kh [-]
BC: perm. + verd. bel. (6.10a)
BC: perm. + verd. bel. (6.10b)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10a)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b)
0,60
0,80
0,60
0,80
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
=
0,30
=
=
1,50
1,50
0,60
0,76
γQ
γQ
Pagina
(γQ ψ0)
8
Constructieberekening
Uiterste grenstoestand
Druk loodrecht op de vezelrichting volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.5
σc,90,d ≤ k c,90 fc,90,d
met: σc,90,d = Fc,90,d / Aef
en
f c,90,d = fc,90,k kmod / γM
Buiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.6
σm,y,d / fm,y,d + km σm,z,d / fm,z,d ≤ 1 met: σm,y,d = My,d / W y
en
fm,y,d = fm,0,k kmod kh / γM
Afschuiving volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.7
met: σv,d = 3 Vd / 2 b h
σv,d ≤ fv,d
en
fv,d = fv,k kmod / γM
Tussenresultaten (per combinatie)
BC: perm. + verd. bel. (6.10a)
frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
(Vervolg Balklaag L=2,6m - Dakterras)
σc,90,d =
σm,y,d =
=
σv,d
0,54
3,58
0,40
≤
≤
≤
eis
1,15 [N/mm²]
11,08 [N/mm²]
1,85 [N/mm²]
u.c.
0,47
0,32
0,22
frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
1,01
6,73
0,76
≤
≤
≤
1,54 [N/mm²]
14,77 [N/mm²]
2,46 [N/mm²]
0,66
0,46
0,31
BC: perm. + gecon. bel. (6.10a) frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
0,71
3,96
0,54
≤
≤
≤
1,15 [N/mm²]
11,08 [N/mm²]
1,85 [N/mm²]
0,62
0,36
0,29
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
1,45
7,68
1,09
≤
≤
≤
1,54 [N/mm²]
14,77 [N/mm²]
2,46 [N/mm²]
0,94
0,52
0,44
BC: perm. + verd. bel. (6.10b)
Doorbuiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 2.2.3 (5)
BC perm. : u inst = u perm, ogenblikkelijk
BC veran. :
u fin = u inst (1 + kdef)
u creep = u fin - u inst
u bij = u creep
traagheidsmoment
E0,mean
(*)
Uitgangspunt:
Doorbuigingen
BC: perm.
BC: perm. + verd. bel.
BC: perm. + gecon. bel.
[mm⁴] :
[N/mm²] :
ψ2
kdef
2958 x 10⁴
11000
u inst
u fin
u creep
u bij
=
=
=
=
u perm, ogenblikkelijk + u veran, ogenblikkelijk
u inst,G (1 + kdef) + u inst,Q (1 + Ψ2 kdef)
u fin - u inst
u fin - u inst,G
[-] :
[-] :
0,30
0,60
(*)
Vochtgehalte toegepast gezaagd hout niet duidelijk hoger dan het evenwichtsvochtgehalte
in de uiteindelijke toepassing, zodat het hout onder belasting niet/nauwelijk zal drogen.
[mm]
u inst u creep
:
:
:
0,77
3,51
4,14
0,46
0,95
1,07
u bij
u fin
0,46
3,70
4,44
1,23
4,46
5,21
Resultaten (maatgevende combinaties)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.3
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.11
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
1,45
7,68
1,09
≤
≤
≤
eis
1,54 [N/mm²]
14,77 [N/mm²]
2,46 [N/mm²]
u.c.
0,94
0,52
0,44
BC: perm. + gecon. bel.
BC: perm. + gecon. bel.
u bij
u fin
4,44
5,21
≤
≤
7,80 [mm]
10,40 [mm]
0,57
0,50
u≤0,003xl
u≤0,004xl
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
=
=
Pagina
9
Constructieberekening
Balklaag L=3,5m - Vluchtweg
F1
q1
1
2
3,50
q1
dak (hout + staal) perm.
veran.
sneeuw
[-]
1,00
1,00
1,00
[h.o.h.]
x
x
x
0,60
0,60
0,60
[kN/m²]
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
0,70
1,50
1,63
x
x
0,00
1,00
=
=
=
q1
=
0,42
0,00
0,00
kN/m¹
0,00 kN/m¹
0,98 kN/m¹
---------- ---------- ----------
F1
dak (hout + staal) veran.
0,42
0,00
6.10a 6.10b
0,00
3,00 kN
=
Algemene gegevens gezaagd hout
bxh
[mm] :
71
b x h, t.p.v. opleg. [mm] :
71
opleglengte
[mm] :
50
Algemene gegevens beschot
dikte beschot
[mm] :
18
Permanente belastingen
[kN/m¹] :
qG,k
0,42
Veranderlijke belastingen
Categorie H: daken
[kN/m¹] :
qQ,k
[kN] :
FQ,k
0,98
3,00
x
x
171
100
sterkteklasse
klimaatklasse
:
:
C24
1
sterkteklasse
:
C18
ψ0
=
ψ2
0,00
Lastspreiding bij puntlasten volgens NEN-EN 1995-1-1/NB, art. 5,2 (5)
reductie toepassen
:
ja
h.o.h. balken
reductiefactor
[m] :
[-] :
Belastingfactoren volgens NEN-EN 1990
frm. 6.10a
frm. 6.10b
γG
ξ γG
Meegenomen combinaties:
kmod [-]
kc,90 [-]
kh [-]
BC: perm. + verd. bel. (6.10a)
BC: perm. + verd. bel. (6.10b)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10a)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b)
0,60
0,90
0,60
0,90
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
=
=
1,35
1,20
0,98 kN/m¹
!!
=
0,00
=
=
1,50
1,50
0,60
0,76
γQ
γQ
Pagina
(γQ ψ0)
10
Constructieberekening
Uiterste grenstoestand
Druk loodrecht op de vezelrichting volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.5
σc,90,d ≤ k c,90 fc,90,d
met: σc,90,d = Fc,90,d / Aef
en
f c,90,d = fc,90,k kmod / γM
Buiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.6
σm,y,d / fm,y,d + km σm,z,d / fm,z,d ≤ 1 met: σm,y,d = My,d / W y
en
fm,y,d = fm,0,k kmod kh / γM
Afschuiving volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.7
met: σv,d = 3 Vd / 2 b h
σv,d ≤ fv,d
en
fv,d = fv,k kmod / γM
Tussenresultaten (per combinatie)
BC: perm. + verd. bel. (6.10a)
frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
(Vervolg Balklaag L=3,5m - Vluchtweg)
σc,90,d =
σm,y,d =
=
σv,d
0,28
2,51
0,21
≤
≤
≤
eis
1,15 [N/mm²]
11,08 [N/mm²]
1,85 [N/mm²]
u.c.
0,24
0,23
0,11
frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
0,97
8,73
0,73
≤
≤
≤
1,73 [N/mm²]
16,62 [N/mm²]
2,77 [N/mm²]
0,56
0,53
0,26
BC: perm. + gecon. bel. (6.10a) frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
0,28
2,51
0,21
≤
≤
≤
1,15 [N/mm²]
11,08 [N/mm²]
1,85 [N/mm²]
0,24
0,23
0,11
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
1,52
10,91
1,14
≤
≤
≤
1,73 [N/mm²]
16,62 [N/mm²]
2,77 [N/mm²]
0,88
0,66
0,41
BC: perm. + verd. bel. (6.10b)
Doorbuiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 2.2.3 (5)
BC perm. : u inst = u perm, ogenblikkelijk
BC veran. :
u fin = u inst (1 + kdef)
u creep = u fin - u inst
u bij = u creep
traagheidsmoment
E0,mean
(*)
Uitgangspunt:
Doorbuigingen
BC: perm.
BC: perm. + verd. bel.
BC: perm. + gecon. bel.
[mm⁴] :
[N/mm²] :
ψ2
kdef
2958 x 10⁴
11000
u inst
u fin
u creep
u bij
=
=
=
=
u perm, ogenblikkelijk + u veran, ogenblikkelijk
u inst,G (1 + kdef) + u inst,Q (1 + Ψ2 kdef)
u fin - u inst
u fin - u inst,G
[-] :
[-] :
0,00
0,60
(*)
Vochtgehalte toegepast gezaagd hout niet duidelijk hoger dan het evenwichtsvochtgehalte
in de uiteindelijke toepassing, zodat het hout onder belasting niet/nauwelijk zal drogen.
[mm]
u inst u creep
:
:
:
2,52
8,39
10,76
u bij
1,51
1,51
1,51
u fin
1,51 4,03
7,39 9,91
9,75 12,27
Resultaten (maatgevende combinaties)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.3
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.11
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
1,52
10,91
1,14
≤
≤
≤
eis
1,73 [N/mm²]
16,62 [N/mm²]
2,77 [N/mm²]
u.c.
0,88
0,66
0,41
BC: perm. + gecon. bel.
BC: perm. + gecon. bel.
u bij
u fin
9,75
12,27
≤
≤
14,00 [mm]
14,00 [mm]
0,70
0,88
u≤0,004xl
u≤0,004xl
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
=
=
Pagina
11
Constructieberekening
SB3 (UNP) - Dakterras
Nummering stalen balken (SB) zie bijlage achterin deze berekening.
q1
1
2
3,80
q1
[-]
dakterras
perm.
veran.
perm.
e.g. liggers
0,50
0,50
[m]
x
x
[kN/m²]
4,50
4,50
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
0,70
2,50
x
1,00
=
=
=
1,58
2,25
0,32
kN/m¹
5,63 kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
qEd
=
1,35
x
1,9
+
1,50
x
=
1,20
x
1,9
+
1,50
x
qEd
MEd =
1/8
x
10,7
x
3,80 ²
VEd
=
1/2
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
2x
x
10,7
x
2,3
5,6
3,80
=
1,90
2,25
5,63 kN/m¹
=
=
=
5,93 kN/m¹ (frm. 6.10a)
10,71 kN/m¹ (frm. 6.10b)
19,34 kNm
=
20,36 kN
3,6 kN
10,7 kN
UNP140
S 235
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Wy
Iy
=
=
206 x 10³ mm³
1210 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
48,4
kNm
Unity-check :
19,3
48,4
=
0,40
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00400
0,00400
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
15,2
15,2
6,0
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
15,2
=
=
0,40
8,0
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
15,2
=
0,53
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
/
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
6,0
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
8,0
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
12
Constructieberekening
SB4 (UNP) - Dakterras / Vluchtweg
q1
1
2
3,80
q1
[-]
dakterras
perm.
veran.
dak (hout + staal) perm.
veran.
sneeuw
e.g. liggers
perm.
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
[m]
x
x
x
x
x
1,90
1,90
3,50
3,50
3,50
x
x
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
0,70
2,50
0,70
1,50
1,63
x
x
x
1,00
1,00
0,00
=
=
=
=
=
=
0,67
0,95
1,23
0,00
0,00
0,32
kN/m¹
2,38 kN/m¹
kN/m¹
2,63 kN/m¹
0,00 kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
=
1,35
x
2,2
+
1,50
x
qEd
qEd
=
1,20
x
2,2
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
10,2
x
3,80 ²
VEd =
1/2
x
10,2
x
3,80
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
2x
1,0
5,0
=
2,21
=
=
=
=
4,41
10,16
18,33
19,30
0,95
5,00 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
4,2 kN
9,5 kN
S 235
UNP140
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Wy
Iy
=
=
206 x 10³ mm³
1210 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
=
W y fy / γM0
Mc,Rd
=
48,4
kNm
Unity-check :
18,3
48,4
=
0,38
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00400
0,00400
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
15,2
15,2
5,3
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
15,2
=
=
0,35
7,7
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
15,2
=
0,51
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
/
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
5,3
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
7,7
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
13
Constructieberekening
SB5 (UNP) - Vluchtweg
q1
1
2
4,50
q1
[-]
dak (hout + staal) perm.
veran.
sneeuw
e.g. liggers
perm.
0,50
0,50
0,50
[m]
x
x
x
4,50
4,50
4,50
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
0,70
1,50
1,63
x
x
0,00
1,00
=
=
=
=
1,58
0,00
0,00
0,32
kN/m¹
0,00 kN/m¹
3,67 kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
=
1,35
x
1,9
+
1,50
x
qEd
qEd
=
1,20
x
1,9
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
7,8
x
4,50 ²
VEd =
1/2
x
7,8
x
4,50
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
2x
0,0
3,7
=
1,90
=
=
=
=
2,56
7,78
19,69
17,50
0,00
3,67 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
4,3 kN
8,3 kN
UNP140
S 235
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Wy
Iy
=
=
206 x 10³ mm³
1210 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
48,4
kNm
Unity-check :
19,7
48,4
=
0,41
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00400
0,00400
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
18,0
18,0
7,7
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
18,0
=
=
0,43
11,7
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
18,0
=
0,65
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
/
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
7,7
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
11,7
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
14
Constructieberekening
SB6 (UNP) - Vluchtweg
q1
1
2
4,50
q1
[-]
dak (hout + staal) perm.
veran.
sneeuw
e.g. liggers
perm.
0,50
0,50
0,50
[m]
x
x
x
5,40
5,40
5,40
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
0,70
1,50
1,63
x
x
0,00
1,00
=
=
=
=
1,89
0,00
0,00
0,32
kN/m¹
0,00 kN/m¹
4,40 kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
=
1,35
x
2,2
+
1,50
x
qEd
qEd
=
1,20
x
2,2
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
9,3
x
4,50 ²
VEd =
1/2
x
9,3
x
4,50
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
2x
0,0
4,4
=
2,21
=
=
=
=
2,98
9,26
23,43
20,83
0,00
4,40 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
5,0 kN
9,9 kN
UNP140
S 235
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Wy
Iy
=
=
206 x 10³ mm³
1210 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
48,4
kNm
Unity-check :
23,4
48,4
=
0,48
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00400
0,00400
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
18,0
18,0
9,2
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
18,0
=
=
0,51
13,9
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
18,0
=
0,77
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
/
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
9,2
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
13,9
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
15
Constructieberekening
SB7 (IPE) - Dakterras / Vluchtweg
3,50
F1
4,50
a
b
q1
1
2
8,00
q1
[-]
e.g. ligger
[m]
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
perm.
=
0,49
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
F1
(reactie)
SB3
SB4
SB5
SB6
[-]
stp.1 perm.
veran.
stp.1 perm.
veran.
stp.2 perm.
veran.
stp.2 perm.
veran.
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
[-]
x
x
x
x
x
x
x
x
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
3,60
10,69
4,20
9,50
4,26
8,25
4,97
9,90
x
1,00
x
1,00
x
1,00
x
1,00
0,49
0,00
0,00 kN/m¹
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN]
x
x
x
x
x
x
x
x
=
=
=
=
=
=
=
=
=
3,60
4,28
4,20
1,81
4,26
0,00
4,97
0,00
kN
10,69 kN
kN
9,50 kN
kN
8,25 kN
kN
9,90 kN
---------- ---------- ----------
F1
=
17,04
6,08
38,34 kN
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10a
qEd
=
1,35
x
0,5
+
FEd =
1,35
x
17,0
+
1,50
1,50
x
x
0,0
6,1
=
=
0,66 kN/m¹ (frm. 6.10a)
32,12 kN
(frm. 6.10a)
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10b
=
1,20
x
0,5
+
qEd
FEd =
1,20
x
17,0
+
1,50
1,50
x
x
0,0
38,3
=
=
0,59 kN/m¹ (frm. 6.10b)
77,98 kN
(frm. 6.10b)
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10a
Mmax. (x = 3,5)
=
68 kNm
V
=
21 kN
(x = 0)
V
=
18 kN ~
(x = 3,5)
V
=
-17 kN
(x = 8)
(Opleg)reacties
Steunpunt 1
Steunpunt 2
Profiel
1x
=
=
Perm.
11,5 kN
9,4 kN
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10b
Mmax. (x = 3,5) =
158 kNm
V
=
46 kN
(x = 0)
V
=
44 kN ~
-34 kN
(x = 3,5)
V
=
-36 kN
(x = 8)
-14 kN
Veran.
21,6 kN
16,8 kN
IPE330
S 235
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Fund. max.
46,2 kN
36,5 kN
W pl,y
Iy
=
=
804 x 10³ mm³
11770 x 10⁴ mm⁴
Pagina
16
Constructieberekening
Dwarskracht, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.6
=
[Av (fy/√3)] / γM0
=
Vpl,Rd
waarin
:
Av
=
418
kN
3080 mm²
Unity-check :
Unity-check :
0,11
0,11
44,2
46,2
/
/
418
418
=
=
(Vervolg SB7 (IPE) - Dakterras / Vluchtweg)
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.18
Akkoord
Akkoord
Buiging en dwarskracht, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.8
My,V,Rd
=
[(W pl,y - ρAw²/4tw) fy] / γM0
=
189,0 kNm
waarin
:
ρ
Aw
T.p.v. maximaal moment.
Begin / einde van de ligger.
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.30
=
=
0,00 2303 mm²
=
0,84
Akkoord
0,00400
0,00400
5 q l⁴
+
384 E Iy
x l
=
x l
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
32,0
32,0
16,2
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
Unity-check :
=
u eind
16,2
5 q l⁴
/
+
32,0
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
0,51
24,4
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
Unity-check :
24,4
/
32,0
0,76
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
Unity-check :
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
158,2
/
384 E Iy
189,0
=
Momentweerstand niet reduceren.
Opmerking
Stalen ligger (IPE) is tegen kip gesteund.
Oplegdruk metselwerk volgens NEN-EN 1996-1-1, art. 3.6
Metselwerk en mortel
Steensoort :
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Mortelsoort :
Metselmortel
Steencat.
:
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
=
=
=
4,39 N/mm²
2,58 N/mm²
2,28 N/mm²
=
0,88 Akkoord
I
Berekening oplegvlak
FEd
=
36,48
fk
=
K fbα fmβ
fk
=
0,60
x
fd
=
4,39
/
σd
=
36
x
opleglengte =
Unity-check =
fb
fm
100 mm
2,3
/
kN
(oplegreactie ligger/balk)
fd
en
= f k / γM
0,65
15,0
x
2,5 0,25
1,7
1000
/
160
x 100
2,6
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
17
Constructieberekening
SB8 (HEA) - Dakterras / Vluchtweg
0,90
F1
2,70
a
b
q1
1
2
3,60
q1
[-]
dak (baksteen)
verdieping
dakterras
gevel
e.g. ligger
perm.
veran.
sneeuw
perm.
veran.
perm.
veran.
perm.
perm.
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
0,50
0,50
1,00
[m]
x
x
x
x
x
x
x
x
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
2,60
2,60
3,00
x
x
x
x
x
x
x
x
3,00
1,00
0,56
3,70
2,95
0,70
2,50
4,00
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
x
x
0,00
0,00
x
1,00
x
1,00
=
=
=
=
=
=
=
=
=
1,50
0,00
0,00
1,85
0,59
0,91
1,30
12,00
0,68
kN/m¹
0,00 kN/m¹
0,00 kN/m¹
kN/m¹
1,48 kN/m¹
kN/m¹
3,25 kN/m¹
kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
F1
(reactie)
SB7
[-]
stp.1 perm.
veran.
1,00
1,00
[-]
x
x
1,00
1,00
[kN]
x
x
11,55
21,57
=
1,89
4,73 kN/m¹
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
x
16,94
1,00
=
=
11,55
F1
=
11,55
3,42
kN
21,57 kN
---------- ---------- ----------
3,42
21,57 kN
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10a
qEd
=
1,35
x
16,9
+
FEd =
1,35
x
11,5
+
1,50
1,50
x
x
1,9
3,4
=
=
25,71 kN/m¹ (frm. 6.10a)
20,72 kN
(frm. 6.10a)
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10b
qEd
=
1,20
x
16,9
+
FEd =
1,20
x
11,5
+
1,50
1,50
x
x
4,7
21,6
=
=
27,44 kN/m¹ (frm. 6.10b)
46,23 kN
(frm. 6.10b)
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10a
Mmax. (x = 1,6)
=
51 kNm
V
=
62 kN
(x = 0)
V
=
0 kN ~
(x = 1,6)
V
=
-51 kN
(x = 3,6)
(Opleg)reacties
Steunpunt 1
Steunpunt 2
Profiel
1x
=
=
Perm.
39,2 kN
33,4 kN
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10b
Mmax. (x = 1,38) =
68 kNm
V
=
84 kN
(x = 0)
V
=
0 kN ~
0 kN
(x = 1,38)
V
=
-61 kN
(x = 3,6)
0 kN
Veran.
24,7 kN
13,9 kN
HEA260
S 235
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Fund. max.
84,1 kN
61,0 kN
W pl,y
Iy
=
=
920 x 10³ mm³
10455 x 10⁴ mm⁴
Pagina
18
Constructieberekening
Dwarskracht, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.6
=
[Av (fy/√3)] / γM0
=
Vpl,Rd
waarin
:
Av
=
390
kN
2874 mm²
Unity-check :
Unity-check :
0,00
0,22
0,0
84,1
/
/
390
390
=
=
(Vervolg SB8 (HEA) - Dakterras / Vluchtweg)
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.18
Akkoord
Akkoord
Buiging en dwarskracht, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.8
My,V,Rd
=
[(W pl,y - ρAw²/4tw) fy] / γM0
=
216,1 kNm
waarin
:
Unity-check :
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
ρ
Aw
67,7
/
216,1
T.p.v. maximaal moment.
Begin / einde van de ligger.
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.30
=
=
0,00 1688 mm²
=
0,31
Akkoord
Momentweerstand niet reduceren.
0,00200
0,00200
5 q l⁴
+
384 E Iy
x l
=
x l
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
7,2
7,2
1,1
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
Unity-check :
=
u eind
1,1
5 q l⁴
/
+
7,2
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
0,16
3,2
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
Unity-check :
3,2
/
7,2
0,44
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
384 E Iy
=
Oplegdruk metselwerk volgens NEN-EN 1996-1-1, art. 3.6
Metselwerk en mortel
Steensoort :
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Mortelsoort :
Metselmortel
Steencat.
:
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
=
=
=
4,39 N/mm²
2,58 N/mm²
2,16 N/mm²
=
0,84 Akkoord
I
Berekening oplegvlak
FEd
=
84,07
fk
=
K fbα fmβ
fk
=
0,60
x
fd
=
4,39
/
σd
=
84
x
opleglengte =
Unity-check =
fb
fm
150 mm
2,2
/
kN
(oplegreactie ligger/balk)
fd
en
= f k / γM
0,65
15,0
x
2,5 0,25
1,7
1000
/
260
x 150
2,6
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
19
Constructieberekening
Lateiconstructies
L1
(binnen- en buitenblad)
q1
1
2
1,20
q1
[-]
dak (hout)
metselwerk
perm.
veran.
sneeuw
perm.
e.g. ligger
perm.
1,00
1,00
1,00
1,00
[m]
x
x
x
x
[kN/m²]
0,50
0,50
0,50
0,70
x
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
0,60
1,00
0,56
2,00
x
x
1,00
0,00
=
=
=
=
0,30
1,40
kN/m¹
0,50 kN/m¹
0,00 kN/m¹
kN/m¹
=
0,12
kN/m¹
0,00
0,00
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
qEd
=
1,35
x
1,8
+
1,50
x
qEd
MEd
VEd
=
=
=
1,20
1/8
1/2
x
x
x
1,8
2,9
2,9
+
x
x
1,50
x
1,20 ²
1,20
=
1,82
0,00
0,50 kN/m¹
0,0
=
0,5
=
=
=
2,46 kN/m¹ (frm. 6.10a)
2,94 kN/m¹ (frm. 6.10b)
0,53 kNm
1,76 kN
(Opleg)reacties
Perm.
Veran.
=
=
1,1 kN
0,3 kN
Profiel
1x
L100x100x8
S 235
Wy
Iy
=
=
20 x 10³ mm³
145 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
4,7
kNm
Unity-check :
0,5
/
4,7
=
0,11
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00200
0,00200
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
2,4
2,4
0,0
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
2,4
=
=
0,02
0,2
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
2,4
=
0,09
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
0,0
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
0,2
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
20
Constructieberekening
Oplegdruk metselwerk volgens NEN-EN 1996-1-1, art. 3.6
Metselwerk en mortel
Steensoort :
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Metselmortel
Mortelsoort :
Steencat.
:
fb
fm
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
=
=
=
4,39 N/mm²
2,58 N/mm²
0,15 N/mm²
=
0,06 Akkoord
I
Berekening oplegvlak
=
1,76
FEd
fk
=
K fbα fmβ
fk
=
0,60
x
fd
=
4,39
/
σd
=
2
x
opleglengte =
Unity-check =
(Vervolg Lateiconstructies)
150 mm
0,1
/
kN
(oplegreactie ligger/balk)
fd
en
= f k / γM
15,0 0,65
x
2,5 0,25
1,7
1000
/
80
x 150
2,6
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
21
Constructieberekening
L2
(binnen- en buitenblad)
q1
1
2
2,00
q1
[-]
dak (hout)
perm.
veran.
sneeuw
perm.
perm.
metselwerk
e.g. ligger
1,00
1,00
1,00
1,00
[m]
x
x
x
x
[kN/m²]
1,00
1,00
1,00
0,70
x
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
0,60
1,00
0,56
2,00
x
x
1,00
0,00
=
=
=
=
=
0,60
0,00
0,00
1,40
0,12
kN/m¹
1,00 kN/m¹
0,00 kN/m¹
kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
qEd
=
1,35
x
2,1
+
1,50
x
qEd
=
1,20
x
2,1
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
4,0
x
2,00 ²
VEd =
1/2
x
4,0
x
2,00
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
1x
0,0
1,0
=
2,12
=
=
=
=
2,86
4,05
2,02
4,05
0,00
1,00 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
2,1 kN
1,0 kN
S 235
L100x100x8
Wy
Iy
=
=
20 x 10³ mm³
145 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
=
W y fy / γM0
Mc,Rd
=
4,7
kNm
Unity-check :
2,0
/
4,7
=
0,43
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00200
0,00200
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
4,0
4,0
0,7
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
4,0
=
=
0,17
2,1
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
4,0
=
0,53
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
0,7
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
2,1
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
22
Constructieberekening
Oplegdruk metselwerk volgens NEN-EN 1996-1-1, art. 3.6
Metselwerk en mortel
Steensoort :
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Metselmortel
Mortelsoort :
Steencat.
:
fb
fm
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
=
=
=
4,39 N/mm²
2,58 N/mm²
0,34 N/mm²
=
0,13 Akkoord
I
Berekening oplegvlak
=
4,05
FEd
fk
=
K fbα fmβ
fk
=
0,60
x
fd
=
4,39
/
σd
=
4
x
opleglengte =
Unity-check =
(Vervolg L2)
150 mm
0,3
/
kN
(oplegreactie ligger/balk)
fd
en
= f k / γM
15,0 0,65
x
2,5 0,25
1,7
1000
/
80
x 150
2,6
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
23
Constructieberekening
L3
(binnen- en buitenblad)
q1
1
2
1,40
q1
[-]
verdieping
perm.
veran.
perm.
perm.
metselwerk
e.g. ligger
0,50
0,50
1,00
[m]
x
x
x
[kN/m²]
3,60
3,60
1,20
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
3,70
2,95
2,00
x
1,00
=
=
=
=
6,66
2,12
2,40
0,12
kN/m¹
5,31 kN/m¹
kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
=
1,35
x
9,2
+
1,50
x
qEd
qEd
=
1,20
x
9,2
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
19,0
x
1,40 ²
VEd =
1/2
x
19,0
x
1,40
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
1x
2,1
5,3
=
9,18
=
=
=
=
15,58
19,00
4,65
13,30
2,12
5,31 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
6,4 kN
3,7 kN
L100x100x8
S 235
Wy
Iy
=
=
20 x 10³ mm³
145 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
4,7
kNm
Unity-check :
4,7
/
4,7
=
0,99
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00200
0,00200
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
2,8
2,8
0,9
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
2,8
=
=
0,31
2,4
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
2,8
=
0,85
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
0,9
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
2,4
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
24
Constructieberekening
Oplegdruk metselwerk volgens NEN-EN 1996-1-1, art. 3.6
Metselwerk en mortel
Steensoort :
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Metselmortel
Mortelsoort :
Steencat.
:
fb
fm
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
=
=
=
4,39 N/mm²
2,58 N/mm²
1,11 N/mm²
=
0,43 Akkoord
I
Berekening oplegvlak
=
FEd
13,30
fk
=
K fbα fmβ
fk
=
0,60
x
fd
=
4,39
/
σd
=
13
x
opleglengte =
Unity-check =
(Vervolg L3)
150 mm
1,1
/
kN
(oplegreactie ligger/balk)
fd
en
= f k / γM
15,0 0,65
x
2,5 0,25
1,7
1000
/
80
x 150
2,6
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
25
Constructieberekening
L4
(binnen- en buitenblad)
q1
1
2
1,40
q1
[-]
dak (baksteen)
verdieping
metselwerk
e.g. ligger
perm.
veran.
sneeuw
perm.
veran.
perm.
perm.
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
[m]
x
x
x
x
x
x
[kN/m²]
0,50
0,50
0,50
0,50
0,50
3,50
x
x
x
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
3,00
1,00
0,56
3,70
2,95
2,00
x
x
0,00
0,00
x
1,00
=
=
=
=
=
=
=
1,50
0,00
0,00
1,85
0,59
7,00
0,12
kN/m¹
0,00 kN/m¹
0,00 kN/m¹
kN/m¹
1,48 kN/m¹
kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
qEd
=
1,35
x
10,5
+
1,50
x
qEd
=
1,20
x
10,5
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
15,0
x
1,40 ²
VEd =
1/2
x
15,0
x
1,40
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
1x
0,6
1,5
=
10,47
=
=
=
=
15,02
14,79
3,68
10,52
0,59
1,48 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
7,3 kN
1,0 kN
S 235
L100x100x8
Wy
Iy
=
=
20 x 10³ mm³
145 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
4,7
kNm
Unity-check :
3,7
/
4,7
=
0,79
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00200
0,00200
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
2,8
2,8
0,2
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
2,8
=
=
0,09
2,0
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
2,8
=
0,70
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
0,2
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
2,0
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
26
Constructieberekening
Oplegdruk metselwerk volgens NEN-EN 1996-1-1, art. 3.6
Metselwerk en mortel
Steensoort :
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Metselmortel
Mortelsoort :
Steencat.
:
fb
fm
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
=
=
=
4,39 N/mm²
2,58 N/mm²
0,88 N/mm²
=
0,34 Akkoord
I
Berekening oplegvlak
=
10,52
FEd
fk
=
K fbα fmβ
fk
=
0,60
x
fd
=
4,39
/
σd
=
11
x
opleglengte =
Unity-check =
(Vervolg L4)
150 mm
0,9
/
kN
(oplegreactie ligger/balk)
fd
en
= f k / γM
15,0 0,65
x
2,5 0,25
1,7
1000
/
80
x 150
2,6
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
27
Constructieberekening
L5
q1
1
2
1,20
q1
[-]
dakterras
perm.
veran.
perm.
perm.
gevel
e.g. liggers
0,50
0,50
1,00
[m]
x
x
x
3,80
3,80
1,40
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
0,70
2,50
4,00
x
1,00
=
=
=
=
1,33
1,90
5,60
0,24
kN/m¹
4,75 kN/m¹
kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
=
1,35
x
7,2
+
1,50
x
qEd
qEd
=
1,20
x
7,2
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
15,7
x
1,20 ²
VEd =
1/2
x
15,7
x
1,20
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
2x
1,9
4,8
=
7,17
=
=
=
=
12,53
15,74
2,83
9,45
1,90
4,75 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
4,3 kN
2,9 kN
L100x100x8
S 235
Wy
Iy
=
=
40 x 10³ mm³
290 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
9,4
kNm
Unity-check :
2,8
/
9,4
=
0,30
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00200
0,00200
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
2,4
2,4
0,2
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
2,4
=
=
0,09
0,5
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
2,4
=
0,22
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
0,2
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
0,5
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
28
Constructieberekening
Oplegdruk metselwerk volgens NEN-EN 1996-1-1, art. 3.6
Metselwerk en mortel
Steensoort :
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Metselmortel
Mortelsoort :
Steencat.
:
fb
fm
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
=
=
=
4,39 N/mm²
2,58 N/mm²
0,31 N/mm²
=
0,12 Akkoord
I
Berekening oplegvlak
=
9,45
FEd
fk
=
K fbα fmβ
fk
=
0,60
x
fd
=
4,39
/
σd
=
9
x
opleglengte =
Unity-check =
(Vervolg L5)
150 mm
0,3
/
kN
(oplegreactie ligger/balk)
fd
en
= f k / γM
15,0 0,65
x
2,5 0,25
1,7
1000
/
200
x 150
2,6
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
29
Constructieberekening
L6
(binnen- en buitenblad)
q1
1
2
0,65
q1
[-]
dak (baksteen)
metselwerk
e.g. ligger
perm.
veran.
sneeuw
perm.
perm.
1,00
1,00
1,00
1,00
[m]
x
x
x
x
[kN/m²]
0,50
0,50
0,50
0,80
x
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
3,00
1,00
0,56
2,00
x
x
1,00
0,00
=
=
=
=
=
1,50
0,00
0,00
1,60
0,12
kN/m¹
0,50 kN/m¹
0,00 kN/m¹
kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
qEd
=
1,35
x
3,2
+
1,50
x
qEd
=
1,20
x
3,2
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
4,6
x
0,65 ²
VEd =
1/2
x
4,6
x
0,65
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
1x
0,0
0,5
=
3,22
=
=
=
=
4,35
4,62
0,24
1,50
0,00
0,50 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
1,0 kN
0,2 kN
S 235
L100x100x8
Wy
Iy
=
=
20 x 10³ mm³
145 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
=
W y fy / γM0
Mc,Rd
=
4,7
kNm
Unity-check :
0,2
/
4,7
=
0,05
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00200
0,00200
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
1,3
1,3
0,0
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
1,3
=
=
0,00
0,0
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
1,3
=
0,02
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
0,0
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
0,0
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
30
Constructieberekening
Oplegdruk metselwerk volgens NEN-EN 1996-1-1, art. 3.6
Metselwerk en mortel
Steensoort :
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Metselmortel
Mortelsoort :
Steencat.
:
fb
fm
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
=
=
=
4,39 N/mm²
2,58 N/mm²
0,13 N/mm²
=
0,05 Akkoord
I
Berekening oplegvlak
=
1,50
FEd
fk
=
K fbα fmβ
fk
=
0,60
x
fd
=
4,39
/
σd
=
2
x
opleglengte =
Unity-check =
(Vervolg L6)
150 mm
0,1
/
kN
(oplegreactie ligger/balk)
fd
en
= f k / γM
15,0 0,65
x
2,5 0,25
1,7
1000
/
80
x 150
2,6
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
31
Constructieberekening
L7
(binnen- en buitenblad)
q1
1
2
2,00
q1
[-]
dak (baksteen)
metselwerk
e.g. ligger
perm.
veran.
sneeuw
perm.
perm.
1,00
1,00
1,00
1,00
[m]
x
x
x
x
[kN/m²]
0,50
0,50
0,50
0,80
x
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
3,00
1,00
0,56
2,00
x
x
1,00
0,00
=
=
=
=
=
1,50
0,00
0,00
1,60
0,12
kN/m¹
0,50 kN/m¹
0,00 kN/m¹
kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
qEd
=
1,35
x
3,2
+
1,50
x
qEd
=
1,20
x
3,2
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
4,6
x
2,00 ²
VEd =
1/2
x
4,6
x
2,00
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
1x
0,0
0,5
=
3,22
=
=
=
=
4,35
4,62
2,31
4,62
0,00
0,50 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
3,2 kN
0,5 kN
S 235
L100x100x8
Wy
Iy
=
=
20 x 10³ mm³
145 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
=
W y fy / γM0
Mc,Rd
=
4,7
kNm
Unity-check :
2,3
/
4,7
=
0,49
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00200
0,00200
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
4,0
4,0
0,3
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
4,0
=
=
0,09
2,6
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
4,0
=
0,64
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
0,3
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
2,6
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
32
Constructieberekening
Oplegdruk metselwerk volgens NEN-EN 1996-1-1, art. 3.6
Metselwerk en mortel
Steensoort :
Baksteen - fb = 15 N/mm²
Metselmortel
Mortelsoort :
Steencat.
:
fb
fm
=
=
15,0 N/mm²
2,5 N/mm²
=
=
=
4,39 N/mm²
2,58 N/mm²
0,39 N/mm²
=
0,15 Akkoord
I
Berekening oplegvlak
=
4,62
FEd
fk
=
K fbα fmβ
fk
=
0,60
x
fd
=
4,39
/
σd
=
5
x
opleglengte =
Unity-check =
(Vervolg L7)
150 mm
0,4
/
kN
(oplegreactie ligger/balk)
fd
en
= f k / γM
15,0 0,65
x
2,5 0,25
1,7
1000
/
80
x 150
2,6
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
33
Constructieberekening
Stalen liggers binnentuin
SB1 (UNP) - Binnentuin
0,40
F1
5,10
a
b
q1
1
2
5,50
q1
[-]
dak (staal)
perm.
veran.
sneeuw
perm.
e.g. ligger
0,50
0,50
0,50
[m]
x
x
x
[kN/m²]
1,20
1,20
1,20
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
0,40
1,00
1,63
x
x
=
=
=
=
0,00
1,00
0,24
0,00
0,00
0,19
kN/m¹
0,00 kN/m¹
0,98 kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
F1
(reactie)
SB2
[-]
stp.1 perm.
veran.
1,00
1,00
[-]
x
x
x
x
0,74
1,55
x
0,43
0,00
0,98 kN/m¹
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN]
1,00
1,00
=
1,00
=
=
0,74
F1
=
0,74
0,00
kN
1,55 kN
---------- ---------- ----------
0,00
1,55 kN
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10a
qEd
=
1,35
x
0,4
+
FEd =
1,35
x
0,7
+
1,50
1,50
x
x
0,0
0,0
=
=
0,58 kN/m¹ (frm. 6.10a)
1,00 kN
(frm. 6.10a)
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10b
qEd
=
1,20
x
0,4
+
1,50
x
1,0
=
1,98 kN/m¹ (frm. 6.10b)
1,50
x
1,5
=
3,21 kN
FEd
=
1,20
x
0,7
+
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10a
Mmax. (x = 2,62)
=
2 kNm
V
=
3 kN
(x = 0)
V
=
0 kN ~
(x = 2,62)
V
=
-2 kN
(x = 5,5)
(Opleg)reacties
Steunpunt 1
Steunpunt 2
Profiel
1x
Perm.
1,9 kN
1,2 kN
=
=
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10b
Mmax. (x = 2,63) =
8 kNm
V
=
8 kN
(x = 0)
V
=
0 kN ~
0 kN
(x = 2,63)
V
=
-6 kN
(x = 5,5)
0 kN
Veran.
4,1 kN
2,8 kN
Fund. max.
8,4 kN
5,7 kN
UNP160
S 235
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Wy
Iy
=
=
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
32,4
kNm
Unity-check :
=
0,25
Akkoord
8,2
/
32,4
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
(frm. 6.10b)
138 x 10³ mm³
925 x 10⁴ mm⁴
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
Pagina
34
Constructieberekening
Doorbuiging
=
u bij
u eind
=
=
u bij
Unity-check :
=
u eind
0,00400
0,00400
5 q l⁴
+
384 E Iy
x l
=
x l
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
22,0
22,0
6,6
mm
mm
mm
6,6
5 q l⁴
/
+
22,0
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
0,30
9,5
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
/
22,0
0,43
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
384 E Iy
Unity-check :
(Vervolg SB1 (UNP) - Binnentuin)
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
9,5
=
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
35
Constructieberekening
SB2 (UNP) - Binnentuin
q1
1
2
3,80
q1
[-]
dak (staal)
perm.
veran.
sneeuw
perm.
e.g. ligger
1,00
1,00
1,00
[m]
x
x
x
0,50
0,50
0,50
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
0,40
1,00
1,63
x
x
0,00
1,00
=
=
=
=
0,20
0,00
0,00
0,19
kN/m¹
0,00 kN/m¹
0,82 kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
Rekenwaarde belasting, moment en dwarskracht
=
1,35
x
0,4
+
1,50
x
qEd
qEd
=
1,20
x
0,4
+
1,50
x
MEd =
1/8
x
1,7
x
3,80 ²
VEd =
1/2
x
1,7
x
3,80
(Opleg)reacties
Perm.
=
Veran.
=
Profiel
1x
0,0
0,8
=
0,39
=
=
=
=
0,53
1,69
3,05
3,21
0,00
0,82 kN/m¹
kN/m¹ (frm. 6.10a)
kN/m¹ (frm. 6.10b)
kNm
kN
0,7 kN
1,5 kN
UNP160
S 235
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Wy
Iy
=
=
138 x 10³ mm³
925 x 10⁴ mm⁴
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
32,4
kNm
Unity-check :
3,1
32,4
=
0,09
Akkoord
Doorbuiging
u bij
=
u eind
=
u bij
=
0,00400
0,00400
5 q l⁴
x l
x l
=
=
=
15,2
15,2
1,1
mm
mm
mm
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
15,2
=
=
0,07
1,7
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
15,2
=
0,11
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
/
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13
384 E Iy
Unity-check :
u eind
=
1,1
/
5 q l⁴
384 E Iy
Unity-check :
1,7
/
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
36
Constructieberekening
Bestaande UNP140
1,10
F1
3,80
a
b
q1
1
2
4,90
q1
[-]
dak (staal)
perm.
veran.
sneeuw
perm.
e.g. ligger
1,00
1,00
1,00
[m]
x
x
x
0,50
0,50
0,50
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
0,40
1,00
1,63
x
x
=
=
=
=
0,00
1,00
0,20
0,00
0,00
0,16
kN/m¹
0,00 kN/m¹
0,82 kN/m¹
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
F1
(reactie)
SB1
[-]
stp.1 perm.
veran.
1,00
1,00
[-]
x
x
x
x
1,87
4,13
x
1,00
0,36
0,00
0,82 kN/m¹
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN]
1,00
1,00
=
=
=
1,87
0,00
kN
4,13 kN
---------- ---------- ----------
F1
=
1,87
0,00
4,13 kN
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10a
qEd
=
1,35
x
0,4
+
FEd =
1,35
x
1,9
+
1,50
1,50
x
x
0,0
0,0
=
=
0,49 kN/m¹ (frm. 6.10a)
(frm. 6.10a)
2,52 kN
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10b
qEd
=
1,20
x
0,4
+
FEd =
1,20
x
1,9
+
1,50
1,50
x
x
0,8
4,1
=
=
1,66 kN/m¹ (frm. 6.10b)
8,43 kN
(frm. 6.10b)
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10a
=
3 kNm
Mmax. (x = 1,29)
V
=
3 kN
(x = 0)
V
=
0 kN ~
(x = 1,29)
V
=
-2
kN
(x = 4,9)
(Opleg)reacties
Steunpunt 1
Steunpunt 2
Profiel
1x
Perm.
2,3 kN
1,3 kN
=
=
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10b
Mmax. (x = 1,31) =
11 kNm
V
=
11 kN
(x = 0)
V
0 kN ~
0 kN
(x = 1,31) =
V
=
-6
kN
(x = 4,9)
0 kN
Veran.
5,2 kN
2,9 kN
Fund. max.
10,6 kN
5,9 kN
UNP140
S 235
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Wy
Iy
=
=
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
24,2
kNm
Unity-check :
=
0,44
Akkoord
10,7
/
24,2
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
103 x 10³ mm³
605 x 10⁴ mm⁴
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
Pagina
37
Constructieberekening
Doorbuiging
=
u bij
u eind
=
=
u bij
Unity-check :
=
u eind
0,00400
0,00400
5 q l⁴
+
384 E Iy
x l
=
x l
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
19,6
19,6
9,8
mm
mm
mm
9,8
5 q l⁴
/
+
19,6
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
0,50
14,2
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
/
19,6
0,72
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
384 E Iy
Unity-check :
(Vervolg Bestaande UNP140)
eis bijkomende doorbuiging
eis blijvende totale doorbuiging
14,2
=
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
38
Constructieberekening
Raveelconstructies
Raveelbalken t.p.v. stalen dakplaten
1,90
F1
1,90
a
b
q1
1
2
3,80
(= grootste overspanning)
q1
dak (staal)
[-]
perm.
veran.
sneeuw
1,00
1,00
1,00
[m[
x
x
x
0,50
0,50
0,50
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
0,40
1,00
1,63
x
x
0,00
1,00
=
=
=
0,20
0,00
0,00
kN/m¹
0,00 kN/m¹
0,82 kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
F1
(bel. t.g.v. sparing)
dak (staal)
perm.
veran.
sneeuw
[m]
2,00
2,00
2,00
x
[m]
1,30
[kN/m²]
x
0,40
x
x
1,30
1,30
x
x
=
ψ0/extr.
=
1,00
1,63
x
x
0,00
1,00
=
=
F1
=
0,20
0,00
0,82 kN/m¹
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
1,04
kN
0,00
0,00
0,00 kN
4,24 kN
---------- ---------- ----------
Algemene gegevens gezaagd hout
bxh
[mm] :
142
b x h, t.p.v. opleg. [mm] :
142
opleglengte
[mm] :
50
x
x
171
100
sterkteklasse
klimaatklasse
Veranderlijke belastingen
Categorie H: daken
ψ0
=
:
:
0,00
1,04
0,00
C24
1
!!
ψ2
=
4,24 kN
0,00
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10a
qEd
=
1,35
x
0,20
+
FEd =
1,35
x
1,04
+
1,50
1,50
x
x
0,00
0,00
=
=
0,27 kN/m¹ (frm. 6.10a)
(frm. 6.10a)
1,40 kN
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10b
qEd
=
1,20
x
0,20
+
FEd =
1,20
x
1,04
+
1,50
1,50
x
x
0,82
4,24
=
=
1,46 kN/m¹ (frm. 6.10b)
(frm. 6.10b)
7,61 kN
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10a
Mmax. (x = 1,9)
=
1,82 kNm
V
=
1,22 kN
(x = 0)
V
=
0,70 kN ~ -0,70 kN
(x = 1,9)
V
=
-1,22
kN
(x = 3,8)
(Opleg)reacties
Steunpunt 1
Steunpunt 2
=
=
Perm.
0,90 kN
0,90 kN
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10b
Mmax. (x = 1,9) =
9,87 kNm
V
=
6,58 kN
(x = 0)
V
=
3,80 kN ~ -3,80 kN
(x = 1,9)
V
=
-6,58
kN
(x = 3,8)
Veran.
3,67 kN
3,67 kN
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
39
Constructieberekening
Meegenomen combinaties:
kmod [-]
(Vervolg Raveelbalken t.p.v. stalen dakplaten)
kc,90 [-]
kh [-]
BC: perm. + veran. bel. (6.10a)
BC: perm. + veran. bel. (6.10b)
0,60
0,90
1,00
1,00
1,00
1,00
Uiterste grenstoestand
Druk loodrecht op de vezelrichting volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.5
σc,90,d ≤ k c,90 fc,90,d
met: σc,90,d = Fc,90,d / Aef
en
f c,90,d = fc,90,k kmod / γM
Buiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.6
σm,y,d / fm,y,d + km σm,z,d / fm,z,d ≤ 1 met: σm,y,d = My,d / W y
en
fm,y,d = fm,0,k kmod kh / γM
Afschuiving volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.7
met: σv,d = 3 Vd / 2 b h
σv,d ≤ fv,d
en
fv,d = fv,k kmod / γM
Tussenresultaten (per combinatie)
BC: perm. + veran. bel. (6.10a) frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
BC: perm. + veran. bel. (6.10b)
frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
=
σv,d
0,17
2,63
0,13
≤
≤
≤
eis
1,15 [N/mm²]
11,08 [N/mm²]
1,85 [N/mm²]
u.c.
0,15
0,24
0,07
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
0,93
14,26
0,70
≤
≤
≤
1,73 [N/mm²]
16,62 [N/mm²]
2,77 [N/mm²]
0,54
0,86
0,25
Doorbuiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 2.2.3 (5)
BC perm. : u inst = u perm, ogenblikkelijk
BC veran. :
u fin = u inst (1 + kdef)
u creep = u fin - u inst
u bij = u creep
traagheidsmoment
E0,mean
(*)
[mm⁴] :
[N/mm²] :
Uitgangspunt:
Doorbuigingen
=
=
=
=
u perm, ogenblikkelijk + u veran, ogenblikkelijk
u inst,G (1 + kdef) + u inst,Q (1 + Ψ2 kdef)
u fin - u inst
u fin - u inst,G
[-] :
[-] :
0,00
0,60
(*)
Vochtgehalte toegepast gezaagd hout niet duidelijk hoger dan het evenwichtsvochtgehalte
in de uiteindelijke toepassing, zodat het hout onder belasting niet/nauwelijk zal drogen.
[mm]
BC: perm.
BC: perm. + veran. bel.
ψ2
kdef
5917 x 10⁴
11000
u inst
u fin
u creep
u bij
u inst u creep
:
:
2,66
13,50
u bij
u fin
1,60 1,60 4,26
1,60 12,44 15,10
Resultaten (maatgevende combinaties)
BC: perm. + veran. bel. (6.10b) frm. 6.3
BC: perm. + veran. bel. (6.10b) frm. 6.11
BC: perm. + veran. bel. (6.10b) frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
0,93
14,26
0,70
≤
≤
≤
eis
1,73 [N/mm²]
16,62 [N/mm²]
2,77 [N/mm²]
u.c.
0,54
0,86
0,25
BC: perm. + veran. bel.
BC: perm. + veran. bel.
u bij
u fin
12,44
15,10
≤
≤
15,20 [mm]
15,20 [mm]
0,82
0,99
u≤0,004xl
u≤0,004xl
=
=
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
keuze:
2x 71x171 mm (gekoppeld), houtkwaliteit C24 !!
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
40
Constructieberekening
Bestaande UNP140 met puntlast vanuit raveelbalk
2,45
F1
2,45
a
b
q1
1
2
4,90
(= grootste overspanning)
q1
[-]
e.g. ligger
[m]
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
perm.
=
0,16
kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
F1
[m]
dak (staal)
perm.
veran.
sneeuw
1,75
1,75
1,75
[m]
x
x
x
x
x
x
0,40
1,00
1,63
x
x
0,00
1,00
0,16
0,00
0,00 kN/m¹
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
2,45
2,45
2,45
=
=
=
=
1,72
0,00
0,00
kN
0,00 kN
6,99 kN
---------- ---------- ----------
F1
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10a
qEd
=
1,35
x
0,2
+
FEd =
1,35
x
1,7
+
1,50
1,50
x
x
Rekenwaarde belasting - frm. 6.10b
qEd
=
1,20
x
0,2
+
FEd =
1,20
x
1,7
+
1,50
1,50
x
x
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10a
Mmax. (x = 2,45)
=
3 kNm
V
=
2 kN
(x = 0)
V
=
1 kN ~
(x = 2,45)
V
=
-2 kN
(x = 4,9)
(Opleg)reacties
Steunpunt 1
Steunpunt 2
Profiel
1x
Perm.
1,2 kN
1,2 kN
=
=
=
1,72
0,0
0,0
=
=
0,22 kN/m¹ (frm. 6.10a)
2,32 kN
(frm. 6.10a)
0,0
7,0
=
=
0,19 kN/m¹ (frm. 6.10b)
12,54 kN
(frm. 6.10b)
Fund. max.
6,7 kN
6,7 kN
UNP140
S 235
Klasse 1 doorsneden (plastisch)
Wy
Iy
=
=
Buiging, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.2.5
Mc,Rd
=
W y fy / γM0
=
24,2
kNm
Unity-check :
=
0,66
Akkoord
15,9
/
24,2
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
6,99 kN
Moment en dwarskrachten - frm. 6.10b
Mmax. (x = 2,45) =
16 kNm
V
=
7 kN
(x = 0)
V
=
6 kN ~
-6 kN
(x = 2,45)
V
=
-7 kN
(x = 4,9)
-1 kN
Veran.
3,5 kN
3,5 kN
0,00
103 x 10³ mm³
605 x 10⁴ mm⁴
NEN-EN 1993-1-1, frm 6.13/6.14
Pagina
41
Constructieberekening
Doorbuiging
=
u bij
u eind
=
=
u bij
Unity-check :
=
u eind
0,00400
0,00400
5 q l⁴
+
384 E Iy
x l
=
x l
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
13,5
5 q l⁴
/
+
19,6
=
Fa (3l² - 4a²) =
48 E Iy
0,69
17,7
Akkoord
mm
bijkomende doorbuiging
zeeg:
0
mm
/
19,6
0,90
Akkoord
blijvende totale doorbuiging
384 E Iy
Unity-check :
(Vervolg Bestaande UNP140 met puntlast vanuit raveelbalk)
19,6 mm
eis bijkomende doorbuiging
19,6 mm
eis blijvende totale doorbuiging
13,5 mm
17,7
=
Opmerking
Hiervoor is een meest ongunstigste situatie berekend. Dat wil zeggen de grootste overspanning met een maximale
puntlast in het midden. Omdat deze berekening voldoet zullen alle bestaande UNP's voldoen.
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
42
Constructieberekening
Luifel entree
Balkaag - Luifel
F1
q1
1
2
1,00
q1
dak (hout)
[-]
perm.
veran.
sneeuw
1,00
1,00
1,00
[h.o.h.]
x
x
x
0,61
0,61
0,61
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN/m²]
0,60
1,00
0,56
x
x
=
=
=
1,00
0,00
0,37
0,00
0,00
kN/m¹
0,61 kN/m¹
0,00 kN/m¹
---------- ---------- ----------
q1
F1
dak (hout)
=
veran.
0,37
0,00
6.10a 6.10b
0,00
2,00 kN
=
Algemene gegevens gezaagd hout
bxh
[mm] :
46
b x h, t.p.v. opleg. [mm] :
46
opleglengte
[mm] :
50
Algemene gegevens beschot
dikte beschot
[mm] :
18
Permanente belastingen
[kN/m¹] :
qG,k
0,37
Veranderlijke belastingen
Categorie H: daken
[kN/m¹] :
qQ,k
[kN] :
FQ,k
0,61
2,00
x
x
121
121
sterkteklasse
klimaatklasse
:
:
C18
2
sterkteklasse
:
C18
ψ0
=
Lastspreiding bij puntlasten volgens NEN-EN 1995-1-1/NB, art. 5,2 (5)
reductie toepassen
:
ja
h.o.h. balken
reductiefactor
Belastingfactoren volgens NEN-EN 1990
frm. 6.10a
frm. 6.10b
γG
ξ γG
=
=
ψ2
0,00
[m] :
[-] :
1,35
1,20
Meegenomen combinaties:
kmod [-]
kc,90 [-]
kh [-]
BC: perm. + verd. bel. (6.10a)
BC: perm. + verd. bel. (6.10b)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10a)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b)
0,60
0,90
0,60
0,90
1,00
1,00
1,00
1,00
1,04
1,04
1,04
1,04
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
0,61 kN/m¹
=
0,00
=
=
1,50
1,50
0,61
0,77
γQ
γQ
Pagina
(γQ ψ0)
43
Constructieberekening
Uiterste grenstoestand
Druk loodrecht op de vezelrichting volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.5
σc,90,d ≤ k c,90 fc,90,d
met: σc,90,d = Fc,90,d / Aef
en
f c,90,d = fc,90,k kmod / γM
Buiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.6
σm,y,d / fm,y,d + km σm,z,d / fm,z,d ≤ 1 met: σm,y,d = My,d / W y
en
fm,y,d = fm,0,k kmod kh / γM
Afschuiving volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.7
met: σv,d = 3 Vd / 2 b h
σv,d ≤ fv,d
en
fv,d = fv,k kmod / γM
Tussenresultaten (per combinatie)
BC: perm. + verd. bel. (6.10a)
frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
(Vervolg Balkaag - Luifel)
σc,90,d =
σm,y,d =
=
σv,d
0,11
0,55
0,07
≤
≤
≤
eis
1,02 [N/mm²]
8,67 [N/mm²]
1,57 [N/mm²]
u.c.
0,11
0,06
0,04
frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
0,29
1,51
0,18
≤
≤
≤
1,52 [N/mm²]
13,01 [N/mm²]
2,35 [N/mm²]
0,19
0,12
0,08
BC: perm. + gecon. bel. (6.10a) frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
0,11
0,55
0,07
≤
≤
≤
1,02 [N/mm²]
8,67 [N/mm²]
1,57 [N/mm²]
0,11
0,06
0,04
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
1,40
5,64
0,87
≤
≤
≤
1,52 [N/mm²]
13,01 [N/mm²]
2,35 [N/mm²]
0,92
0,43
0,37
BC: perm. + verd. bel. (6.10b)
Doorbuiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 2.2.3 (5)
BC perm. : u inst = u perm, ogenblikkelijk
BC veran. :
u fin = u inst (1 + kdef)
u creep = u fin - u inst
u bij = u creep
traagheidsmoment
E0,mean
(*)
Uitgangspunt:
Doorbuigingen
BC: perm.
BC: perm. + verd. bel.
BC: perm. + gecon. bel.
[mm⁴] :
[N/mm²] :
ψ2
kdef
679 x 10⁴
9000
u inst
u fin
u creep
u bij
=
=
=
=
u perm, ogenblikkelijk + u veran, ogenblikkelijk
u inst,G (1 + kdef) + u inst,Q (1 + Ψ2 kdef)
u fin - u inst
u fin - u inst,G
[-] :
[-] :
0,00
0,80
(*)
Vochtgehalte toegepast gezaagd hout niet duidelijk hoger dan het evenwichtsvochtgehalte
in de uiteindelijke toepassing, zodat het hout onder belasting niet/nauwelijk zal drogen.
[mm]
u inst u creep
:
:
:
0,08
0,21
0,76
0,06
0,06
0,06
u bij
u fin
0,06
0,19
0,74
0,14
0,27
0,82
Resultaten (maatgevende combinaties)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.3
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.11
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
1,40
5,64
0,87
≤
≤
≤
BC: perm. + gecon. bel.
BC: perm. + gecon. bel.
u bij
u fin
0,74
0,82
≤
≤
u≤0,004xl
u≤0,004xl
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
=
=
eis
1,52 [N/mm²]
13,01 [N/mm²]
2,35 [N/mm²]
4,00 [mm]
4,00 [mm]
u.c.
0,92
0,43
0,37
0,19
0,21
Pagina
44
Constructieberekening
Houten randbalk - Luifel
F1
q1
1
2
2,20
q1
dak (hout)
[-]
perm.
veran.
sneeuw
0,50
0,50
0,50
[m]
x
x
x
1,00
1,00
1,00
[kN/m²]
x
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
0,60
1,00
0,56
x
x
1,00
0,00
=
=
=
q1
=
0,30
0,00
0,00
kN/m¹
0,50 kN/m¹
0,00 kN/m¹
---------- ---------- ----------
F1
dak (hout)
veran.
0,30
0,00
6.10a 6.10b
0,00
2,00 kN
=
Algemene gegevens gezaagd hout
bxh
[mm] :
46
b x h, t.p.v. opleg. [mm] :
46
opleglengte
[mm] :
50
Algemene gegevens beschot
dikte beschot
[mm] :
18
Permanente belastingen
[kN/m¹] :
qG,k
0,30
Veranderlijke belastingen
Categorie H: daken
[kN/m¹] :
qQ,k
[kN] :
FQ,k
0,50
2,00
x
x
146
146
sterkteklasse
klimaatklasse
:
:
C18
2
sterkteklasse
:
C18
ψ0
=
ψ2
0,00
Lastspreiding bij puntlasten volgens NEN-EN 1995-1-1/NB, art. 5,2 (5)
reductie toepassen
:
nee
h.o.h. balken
reductiefactor
[m] :
[-] :
Belastingfactoren volgens NEN-EN 1990
frm. 6.10a
frm. 6.10b
γG
ξ γG
Meegenomen combinaties:
kmod [-]
kc,90 [-]
kh [-]
BC: perm. + verd. bel. (6.10a)
BC: perm. + verd. bel. (6.10b)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10a)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b)
0,60
0,90
0,60
0,90
1,00
1,00
1,00
1,00
1,01
1,01
1,01
1,01
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
=
=
1,35
1,20
0,50 kN/m¹
=
0,00
=
=
1,50
1,50
1,00
γQ
γQ
Pagina
(γQ ψ0)
45
Constructieberekening
Uiterste grenstoestand
Druk loodrecht op de vezelrichting volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.5
σc,90,d ≤ k c,90 fc,90,d
met: σc,90,d = Fc,90,d / Aef
en
f c,90,d = fc,90,k kmod / γM
Buiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.6
σm,y,d / fm,y,d + km σm,z,d / fm,z,d ≤ 1 met: σm,y,d = My,d / W y
en
fm,y,d = fm,0,k kmod kh / γM
Afschuiving volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 6.1.7
met: σv,d = 3 Vd / 2 b h
σv,d ≤ fv,d
en
fv,d = fv,k kmod / γM
Tussenresultaten (per combinatie)
BC: perm. + verd. bel. (6.10a)
frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
(Vervolg Houten randbalk - Luifel)
σc,90,d =
σm,y,d =
=
σv,d
0,19
1,50
0,10
≤
≤
≤
eis
1,02 [N/mm²]
8,35 [N/mm²]
1,57 [N/mm²]
u.c.
0,19
0,18
0,06
frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
0,53
4,11
0,27
≤
≤
≤
1,52 [N/mm²]
12,53 [N/mm²]
2,35 [N/mm²]
0,35
0,33
0,12
BC: perm. + gecon. bel. (6.10a) frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
0,19
1,50
0,10
≤
≤
≤
1,02 [N/mm²]
8,35 [N/mm²]
1,57 [N/mm²]
0,19
0,18
0,06
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.3
frm. 6.11
frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
1,48
11,43
0,76
≤
≤
≤
1,52 [N/mm²]
12,53 [N/mm²]
2,35 [N/mm²]
0,97
0,91
0,32
BC: perm. + verd. bel. (6.10b)
Doorbuiging volgens NEN-EN 1995-1-1, art. 2.2.3 (5)
BC perm. : u inst = u perm, ogenblikkelijk
BC veran. :
u fin = u inst (1 + kdef)
u creep = u fin - u inst
u bij = u creep
traagheidsmoment
E0,mean
(*)
Uitgangspunt:
Doorbuigingen
BC: perm.
BC: perm. + verd. bel.
BC: perm. + gecon. bel.
[mm⁴] :
[N/mm²] :
ψ2
kdef
1193 x 10⁴
9000
u inst
u fin
u creep
u bij
=
=
=
=
u perm, ogenblikkelijk + u veran, ogenblikkelijk
u inst,G (1 + kdef) + u inst,Q (1 + Ψ2 kdef)
u fin - u inst
u fin - u inst,G
[-] :
[-] :
0,00
0,80
(*)
Vochtgehalte toegepast gezaagd hout niet duidelijk hoger dan het evenwichtsvochtgehalte
in de uiteindelijke toepassing, zodat het hout onder belasting niet/nauwelijk zal drogen.
[mm]
u inst u creep
:
:
:
0,85
2,27
4,98
0,68
0,68
0,68
Resultaten (maatgevende combinaties)
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.3
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.11
BC: perm. + gecon. bel. (6.10b) frm. 6.13
σc,90,d =
σm,y,d =
σv,d
=
BC: perm. + gecon. bel.
BC: perm. + gecon. bel.
u bij
u fin
u≤0,004xl
u≤0,004xl
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
=
=
u bij
u fin
0,68
2,10
4,81
1,53
2,95
5,67
1,48
11,43
0,76
≤
≤
≤
4,81
5,67
≤
≤
eis
1,52 [N/mm²]
12,53 [N/mm²]
2,35 [N/mm²]
8,80 [mm]
8,80 [mm]
u.c.
0,97
0,91
0,32
0,55
0,64
Pagina
46
Constructieberekening
Stalen kolom - Luifel
0,020 m
F1
3,00
geen kip-steunen
2
Ly,cr
Lz,cr
=
=
3,00 m
3,00 m
(sterke as)
(zwakke as)
1
F1
dak (hout)
e.g. kolom
[m]
perm.
veran.
sneeuw
perm.
0,50
0,50
0,50
[m]
x
x
x
[kN/m²]
1,10
1,10
1,10
x
x
x
0,60
1,00
0,56
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
x
x
1,00
0,00
=
=
=
=
0,33
0,00
0,00
0,29
kN
0,55 kN
0,00 kN
kN
---------- ---------- ----------
F1
M
moment
[-]
perm.
veran. 6.10a
veran. 6.10b
Rekenwaarde belasting
FEd =
1,35
x
MEd =
1,35
x
FEd =
1,20
x
MEd =
1,20
x
Profiel
0,6
0,0
0,6
0,0
1,00
1,00
1,00
+
+
+
+
K70x70x5 CF
Klasse 1 doorsneden
[m]
x
x
x
[kN]
0,02
0,02
0,02
1,50
1,50
1,50
1,50
x
x
x
x
x
x
x
0,62
0,00
0,55
S 275
W pl,y
Iy
λz
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
=
1,57
339,90
0,38
1,32
0,38
0,62
0,00
0,55 kN
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
0,0
0,0
0,6
0,0
Buiging en druk, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.3.3
Gegevens buiging
Gegevens knik
My,Ed =
0,03 kNm
NEd
=
My,Rd =
8,13 kNm
NRk
=
Lkip =
0,00 m
χy
=
λLT
(= λrel)
λy
=
0,00 =
χLT
χz
=
1,00 =
=
=
=
=
0,01
=
=
=
=
0,84
0,02
1,57
0,03
=
=
0,00
kN
kNm
kN
kNm
kNm
kNm
0,01 kNm
(frm. 6.10a)
(frm. 6.10a)
(frm. 6.10b)
(frm. 6.10b)
30 x 10³ mm³
84 x 10⁴ mm⁴
kN
kN
-
1,32 -
Pagina
47
Constructieberekening
NEN-EN 1993-1-1, formule 6.61 (vereenvoudigd)
+ kyy
My,Ed
=
1,57
NEd
χy NRk
χLT My,Rd
0,38 x 340
waarin:
=
kyy
+
0,61 x
0,03
1 x 8,13
(Vervolg Stalen kolom - Luifel)
=
0,01 Akkoord
0,6 (1 + (1,32-0,2) (2 / (0,38x340)))
=
0,61
NEN-EN 1993-1-1, Tabel B.1
0,6 (1 + 0,8 (2 / (0,38x340)))
0,6 + 0,4ψ ≥ 0,4
=
=
0,61
0,60
NEN-EN 1993-1-1, Tabel B.3
NEN-EN 1993-1-1, formule 6.62 (vereenvoudigd)
NEd
+ kzy
My,Ed
=
1,57
χLT My,Rd
0,38 x 340
χz NRk
+
0,36 x
=
0,36
=
=
10,0
0,1
mm
mm
=
0,01
Akkoord
Cmy
≤
=
waarin:
=
kzy
0,6 x 0,61
CmLT
0,00
=
Horizontale verplaatsing
u eind
=
1/300 x l
u eind
=
M l²
9 √3 E Iy
Unity-check :
0,1
/
10,0
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
0,03
1 x 8,13
=
0,01 Akkoord
NEN-EN 1993-1-1, Tabel B.1
eis totale verplaatsing
zeeg:
0
mm
Pagina
48
Constructieberekening
Stalen kolom - Luifel (alternatief)
0,020 m
F1
3,00
geen kip-steunen
2
Ly,cr
Lz,cr
=
=
3,00 m
3,00 m
(sterke as)
(zwakke as)
1
F1
dak (hout)
e.g. kolom
[m]
perm.
veran.
sneeuw
perm.
0,50
0,50
0,50
[m]
x
x
x
[kN/m²]
1,10
1,10
1,10
x
x
x
0,60
1,00
0,56
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
x
x
1,00
0,00
=
=
=
=
0,33
0,00
0,00
0,26
kN
0,55 kN
0,00 kN
kN
---------- ---------- ----------
F1
M
moment
[-]
perm.
veran. 6.10a
veran. 6.10b
Rekenwaarde belasting
FEd =
1,35
x
MEd =
1,35
x
FEd =
1,20
x
MEd =
1,20
x
Profiel
0,6
0,0
0,6
0,0
1,00
1,00
1,00
+
+
+
+
B76,1x5
Klasse 1 doorsneden
[m]
x
x
x
[kN]
0,02
0,02
0,02
1,50
1,50
1,50
1,50
x
x
x
x
x
x
x
0,59
0,00
0,55
S 235
W pl,y
Iy
λz
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
=
1,54
262,50
0,40
1,27
0,40
0,59
0,00
0,55 kN
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
0,0
0,0
0,6
0,0
Buiging en druk, volgens NEN-EN 1993-1-1, art. 6.3.3
Gegevens buiging
Gegevens knik
My,Ed =
0,03 kNm
NEd
=
My,Rd =
5,95 kNm
NRk
=
Lkip =
0,00 m
χy
=
λLT
(= λrel)
λy
=
0,00 =
χLT
χz
=
1,00 =
=
=
=
=
0,01
=
=
=
=
0,80
0,02
1,54
0,03
=
=
0,00
kN
kNm
kN
kNm
kNm
kNm
0,01 kNm
(frm. 6.10a)
(frm. 6.10a)
(frm. 6.10b)
(frm. 6.10b)
25 x 10³ mm³
71 x 10⁴ mm⁴
kN
kN
-
1,27 -
Pagina
49
Constructieberekening
NEN-EN 1993-1-1, formule 6.61 (vereenvoudigd)
+ kyy
My,Ed
=
1,54
NEd
χy NRk
χLT My,Rd
0,4 x 262
waarin:
=
kyy
+
0,61 x
(Vervolg Stalen kolom - Luifel (alternatief))
0,03
=
0,02 Akkoord
1 x 5,95
0,6 (1 + (1,27-0,2) (2 / (0,4x262)))
=
0,61
NEN-EN 1993-1-1, Tabel B.1
0,6 (1 + 0,8 (2 / (0,4x262)))
0,6 + 0,4ψ ≥ 0,4
=
=
0,61
0,60
NEN-EN 1993-1-1, Tabel B.3
NEN-EN 1993-1-1, formule 6.62 (vereenvoudigd)
NEd
+ kzy
My,Ed
=
1,54
χLT My,Rd
0,4 x 262
χz NRk
+
0,36 x
=
0,36
=
=
10,0
0,1
mm
mm
=
0,01
Akkoord
Cmy
≤
=
waarin:
=
kzy
0,6 x 0,61
CmLT
0,00
=
Horizontale verplaatsing
u eind
=
1/300 x l
u eind
=
M l²
9 √3 E Iy
Unity-check :
0,1
/
10,0
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
0,03
1 x 5,95
=
0,02 Akkoord
NEN-EN 1993-1-1, Tabel B.1
eis totale verplaatsing
zeeg:
0
mm
Pagina
50
Constructieberekening
Funderingspoer
lxbxh = 400x400x200
F1
σEd,gr
0,40
lengte = breedte
F1
(reactie)
st. kolom
opstorting
e.g. poer
[-]
stp.1 perm.
veran.
perm.
perm.
[-]
1,00
1,00
x
x
1,00
1,00
x
x
perm. veran. veran.
6.10a 6.10b
ψ0/extr.
[kN]
0,62
0,55
x
1,00
=
=
=
=
0,62
kN
0,55 kN
kN
kN
0,00
0,70
0,80
---------- ---------- ----------
F1
FEd =
FEd =
σEd,gr =
1,35
1,20
3,37
x
x
2,1
2,1
/
+
+
0,16
1,50
1,50
x
x
0,0
0,6
(Buig)wapening volgens NEN-EN 1992-1-1
Betonkwaliteit
=
C20/25
f ck
=
20,0 N/mm²
N/mm²
f ctm
=
2,2
Staalsoort
f yd
Dekking
Berekening wapening
MEd
=
1/2
x
breedte
[b]
hoogte
[h]
A sl
A s,min1
A s,min2
A s,min (scheurbeperking)
Ab
Aa
1,00 m
0,20 m
MEd / (fyd z)
W c fctm / (fck z)
1,25 Asl
k c k f ct,eff (A ct/σs)
mm²/m¹
177
8
-150 =
=
=
=
=
=
=
=
=
x
21,1
=
=
=
=
=
=
=
B500
435
35
0,20 ²
nuttige hoogte
inwendige hefboomsarm
[d]
[z]
Minimum wapening toegepast.
mm²/m¹
335
2,12
0,00
0,55 kN
2,86 kN
(frm. 6.10a)
3,37 kN
(frm. 6.10b)
21,08 kN/m² Akkoord
N/mm²
mm
=
0,4 kNm/m¹
=
=
=
=
=
=
161
155
6
190
8
177
mm
mm
mm²/m¹
mm²/m¹
mm²/m¹
mm²/m¹
Akkoord
Scheurvorming
Specifieke maatregelen ter beheering van de scheurvorming niet nodig, omdat de totale
NEN-EN 1992-1-1, art. 7.3.3
hoogte van de plaat niet groter dan 200 mm is en bepalingen van art. 9.3 zijn toegepast.
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
51
Constructieberekening
Uitvoeringsrichtlijnen fundering op staal (funderingspoer)
De minimale conusweerstand op het aanlegniveau van de fundering dient 3 MPa te zijn, dit vooraf in het werk te
controleren. Indien de minimale conusweerstand niet wordt gehaald dienen tijdens de uitvoering van de grondwerkzaamheden de los gepakte en/of samendrukbare lagen te worden verwijderd. Na deze ontgraving dient tot
aan het aanlegniveau van de fundering een zandaanvulling (grondverbetering) te worden aangebracht in lagen
met een dikte van maximaal 0,3 m. Iedere laag moet in minimaal 4 gangen, die elkaar kruisen en overlappen,
mechanisch worden verdicht met een voldoende zware trilplaat. Na het ontgraven tot het voorgeschreven niveau
dient het ontgravingsniveau afgetrild te worden, alvorens de eerste laag wordt aangebracht. De grondverbetering
moet zover buiten de fundering worden doorgezet, zodat een spreiding van de funderingsdruk onder 45° binnen
het verdichte pakket mogelijk is. De mate van verdichting moet worden gecontroleerd, bijvoorbeeld met een handsondeerapparaat. Daarbij geldt als criterium dat de conusweerstand met de diepte moet toenemen tot minimaal
2,5 MPa op 0,1 m en 5,0 MPa op 0,3 m diepte. Indien de bovenlaag los is geschud door het gebruik van een zware
trilplaat dient het funderingsniveau te worden nagetrild met een lichte trilplaat.
Voorwaarde voor een goede verdichting is een grondwaterstand welke zich beneden de directe invloedsfeer van
het verdichtingsapparaat bevindt. Bij te hoge grondwaterstanden zal een bemaling nodig zijn om aan deze voorwaarde te kunnen voldoen. Het grondwater dient minimaal 0,5 m beneden het werkniveau te staan. Een eventuele
noodzakelijke verlaging zal mede afhangen van het jaargetijde waarin de grondwerkzaamheden worden uitgevoerd.
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
52
Constructieberekening
Begane grondvloer
De bestaande begane grondvloer is een vloer op zand. Vanwege een hoogte verschil wordt een deel van de
bestaande begane grondvloer verhoogd met 100 mm beton. Praktisch wordt er in deze opstorting een bovennet
gelegd van # Ø8-150 met een minimale netoverlap van 350 mm.
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
53
Constructieberekening
Bijlage
-
Constructie overzichten
Constructie details
Verbouwen van een pand a/d Dreef 58bis te Breda
Pagina
54

Download Report