3
2
1
08/09/2014
Aggiornamento in seguito a richieste modifiche Soprintendenza
TBO
MDC
0
24/01/2014
Prima emissione
TBO
MDC
Data
Descrizione
Red.
Contr.
Rev.
COMUNE DI BELLUNO
PROVINCIA DI BELLUNO
RISTRUTTURAZIONE PARZIALE
DELLA CASERMA FANTUZZI DI BELLUNO,
DESTINATA A NUOVA SEDE DELLA QUESTURA
E REPARTI DELLA POLIZIA DI STATO
- LOCALI DESTINATI A DEPOSITO Belluno, via Volontari della Libertà n.7 - Fg.58 All.A Mapp.383
Committente: Azienda Territoriale Edilizia Residenziale della Provincia di Belluno
PROGETTO ESECUTIVO
STRUTTURALE
SIGLA
FILE
13068
FORMATO
13068 S3A_01 Relazione di
Calcolo.doc
TOTALE PAGINE
fronte-retro
A4
IL PROGETTISTA
59
Dott. ing. Mauro De Col
ALLEGATO
RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE
S 3A
RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI
RELAZIONE GEOTECNICA SULLE FONDAZIONI
PIANO DI MANUTENZIONE
i3+STUDIO
BORANGA DE COL CANAL INGEGNERI ASSOCIATI
Via degli Agricoltori, 13 - 32100 BELLUNO
Tel. 0437 920084 – Fax. 0437 927627 – [email protected]
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Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
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A.T.E.R. di Belluno
INDICE
RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE ............................................................................................ 5
1
PREMESSE ................................................................................................................................................................................................ 6
1.1
1.2
2
DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE...................................................................................................................................................... 10
2.1
2.2
2.3
3
Carichi variabili d'esercizio ......................................................................................................................................................... 21
Carico variabile neve .................................................................................................................................................................... 21
Carichi solai................................................................................................................................................................................... 21
Azioni del vento ............................................................................................................................................................................ 22
Azione sismica .............................................................................................................................................................................. 23
VERIFICHE LOCALI DEI MECCANISMI DI COLLASSO FUORI PIANO .............................................................................................. 26
8.1
8.2
8.3
8.4
9
Metodo di verifica (D.M. 14/01/08 § 2.3) ...................................................................................................................................... 19
Resistenze di calcolo dei materiali (D.M. 14/01/08 § 4) ............................................................................................................. 19
Azioni di calcolo e combinazioni (D.M. 14/01/08 § 2.5 e § 2.6) ................................................................................................ 19
ANALISI DEI CARICHI ............................................................................................................................................................................. 21
7.1
7.2
7.3
7.4
7.5
8
Classificazione del terreno di fondazione.................................................................................................................................. 18
Considerazioni Geotecniche sulle fondazioni ........................................................................................................................... 18
METODOLOGIA DI CALCOLO ............................................................................................................................................................... 19
6.1
6.2
6.3
7
Acciaio per carpenteria ................................................................................................................................................................ 15
Legno ............................................................................................................................................................................................. 16
Muratura ......................................................................................................................................................................................... 17
CARATTERISTICHE DEL TERRENO E DELLE FONDAZIONI ............................................................................................................. 18
5.1
5.2
6
Normativa di riferimento .............................................................................................................................................................. 13
Dati di input trasmessi dalla committenza ................................................................................................................................ 14
REQUISITI SUI MATERIALI .................................................................................................................................................................... 15
4.1
4.2
4.3
5
Costruzione esistente .................................................................................................................................................................. 10
Interventi previsti .......................................................................................................................................................................... 11
Classificazione degli interventi strutturali previsti ................................................................................................................... 12
NORMATIVE E DATI DI PROGETTO...................................................................................................................................................... 13
3.1
3.2
4
Inquadramento generale ................................................................................................................................................................ 6
Puntualizzazioni in merito all’uso previsto .................................................................................................................................. 6
Meccanismi locali e valutazione della sicurezza ....................................................................................................................... 26
Valutazione della sicurezza ante intervento .............................................................................................................................. 27
Valutazioni della sicurezza post intervento ............................................................................................................................... 29
Quantificazione dell'intervento di miglioramento ..................................................................................................................... 30
VERIFICA GLOBALE DEL FABBRICATO ............................................................................................................................................. 31
9.1
9.2
9.3
9.4
Codice di calcolo .......................................................................................................................................................................... 31
Caratteristiche della modellazione ............................................................................................................................................. 32
Listato del modello ....................................................................................................................................................................... 35
Risultati .......................................................................................................................................................................................... 38
10 VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI ..................................................................................................................................... 45
10.1 Arcarecci lignei in rifacimento .................................................................................................................................................... 45
10.2 Capriate lignee esistenti .............................................................................................................................................................. 46
10.3 Cordoli intermedi di rinforzo ....................................................................................................................................................... 48
11 CONCLUSIONI ......................................................................................................................................................................................... 49
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RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI .............................................................................................. 50
RELAZIONE GEOTECNICA SULLE FONDAZIONI ....................................................................................... 52
PIANO DI MANUTENZIONE........................................................................................................................... 54
1
PREMESSE GENERALI .......................................................................................................................................................................... 55
2
SCHEDA IDENTIFICATIVA DELL’OPERA ............................................................................................................................................. 56
2.1
2.2
3
Descrizione delle strutture .......................................................................................................................................................... 56
Individuazione dell’opera e dei soggetti incaricati ................................................................................................................... 56
INDIVIDUAZIONE MISURE PREVENTIVE E PROTETTIVE DELLE OPERE STRUTTURALI ............................................................. 57
3.1
3.2
3.3
3.4
Opere in muratura ........................................................................................................................................................................ 57
Opere di fondazione in cemento armato.................................................................................................................................... 57
Opere in acciaio ............................................................................................................................................................................ 58
Opere in legno............................................................................................................................................................................... 59
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RELAZIONE DI CALCOLO
DELLE STRUTTURE
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1
1.1
A.T.E.R. di Belluno
PREMESSE
Inquadramento generale
La presente relazione di calcolo delle strutture riguarda il progetto di "Ristrutturazione parziale della
caserma Fantuzzi di Belluno, destinata a nuova sede della Questura e reparti della Polizia di Stato"
limitatamente ad un modesto edificio ex scuderie, destinato a locali di deposito.
Il fabbricato oggetto di ristrutturazione è sito in Belluno, via Volontari della Libertà n.7 e censito al
Mappale n.383 All. A del Foglio n.58 del Comune di Belluno (BL). L'ente Committente è Azienda Territoriale
Edilizia Residenziale della Provincia di Belluno.
La relazione elenca la normativa di riferimento utilizzata, riporta i carichi permanenti ed accidentali,
specifica le caratteristiche dei materiali, descrive le ipotesi di calcolo assunte in progetto e dimostra le
calcolazioni e le verifiche strutturali effettuate. Le verifiche strutturali vengono descritte attraverso la
rappresentazione degli schemi statici di calcolo e la verifica delle sezioni considerate per i vari elementi
strutturali.
1.2
Puntualizzazioni in merito all’uso previsto
L’edificio oggetto di verifica risulta soggetto a tutela ai sensi del D.Lgs. 42/2004 (Codice dei beni culturali
e del paesaggio); il decreto di vincolo del 05/11/2013 è di seguito riportato.
Considerata la tipologia della costruzione, lo stato di conservazione, gli interventi di recupero possibili
previsti dalla Soprintendenza e considerate inoltre le risorse finanziarie a disposizione dell’Ente committente
attuatore dell’intervento di recupero, si specifica che verrà mantenuta la destinazione d'uso originaria del
fabbricato oggetto d'intervento, vale a dire quella di deposito.
Ne consegue che ai fini della determinazione del periodo di riferimento per l'azione sismica (rif.to § 2.4
D.M. 14/01/08), la Costruzione viene classificata come opera ordinaria (vita nominale di 50 anni) il cui uso
preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l'ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali
essenziali (classe d’uso II con relativo coefficiente d'uso Cu=1).
In quanto deposito, tale fabbricato non dovrà quindi prevedere affollamenti significativi e non dovrà
svolgere funzioni pubbliche o strategiche importanti.
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2
2.1
A.T.E.R. di Belluno
DESCRIZIONE DELLE STRUTTURE
Costruzione esistente
Il corpo di fabbrica di cui al presente progetto è la porzione di fabbricato limitato ai locali destinati a
deposito disposto a confine lungo il lato ex Segherie Bellunesi e contraddistinti con la sigla C7 nella
planimetria allegata.
Il corpo in oggetto è a pianta pressoché rettangolare di dimensioni massime di 9.40mx41.00m circa, e si
sviluppa per un piano fuoriterra senza interrati, con altezza in gronda di circa 5.00m ed altezza in colmo di
circa 7.00m.
Strutturalmente il fabbricato è costituito da murature in pietrame squadrato di notevole spessore (circa
60cm), e copertura in legno con capriate a due falde, con arcarecci e correntini, con manto di copertura in
tegole di cemento.
Una piccola porzione in pianta (dim. 3.50x8.20m), compresa tra due muri trasversali posti a circa 3.50m
di luce è divisa in altezza da un solaio esistente intermedio posto a quota +3.30m da quota pavimento. Tale
solaio presenta semplice orditura in legno con tavolato singolo posto sopra travi in legno squadrate
sez.16x18/70cm circa.
Il corpo oggetto d'intervento (C7) presenta un'estremità in comune con un corpo quadrangolare (C6)
contraddistinto da un'altezza maggiore con un piano rialzato ed una copertura a 4 falde. Pur non essendo
oggetto d'intervento, tale corpo è stato modellato nelle verifiche globali svolte per considerare le interazioni
con la struttura in esame. I restanti corpi (C1-C5), che sono posti in adiacenza al corpo quadrangolare (C6) e
si sviluppano in direzione perpendicolare alla direzione principale del corpo in analisi (C7), non risultano
strutturalmente connessi al fabbricato in oggetto e pertanto non sono stati considerati nella modellazione.
fig. 1 - individuazione del fabbricato oggetto di ristrutturazione all'interno della caserma Fantuzzi.
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2.2
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Interventi previsti
Il progetto consta in una serie d'interventi di sostituzione e rinforzo come di seguito descritti:
2.2.1
Demolizione superfetazione lato cortile interno caserma
Si provvederà, come richiesto dalla Soprintendenza, a rimuovere la parte di fabbricato antistante al
vecchio corpo di fabbrica originariamente destinato a scuderie dei muli. Tale parte in demolizione presenta
struttura autonoma costituita da pilastrini in mattoni pieni e semplici travi in legno disposte a collegamento
dei pilastri con copertura in legno.
La struttura da demolire non interagisce con la struttura del corpo oggetto d’intervento, quindi non si
considerano interazioni con la parte strutturale rimanente.
2.2.2
Collegamento sommitale delle murature mediante cordoli metallici
Al fine di definire un miglioramento del fabbricato esistente e constatato che il vincolo storico sul
fabbricato prevede interventi limitati alla copertura, si prevede di realizzare un cordolo metallico in sommità
dei muri perimetrali (fianchi e timpani) in modo da collegare le pareti esistenti tra loro.
Il cordolo viene realizzato rinforzando preventivamente le sommità dei muri in pietra esistenti mediante
iniezioni di malte colabili (bassa pressione) per circa 1.00m di profondità (intervento A).
Successivamente si prevede di realizzare un'idonea spianata di malta e di posizionare un cordolo
metallico costituito da un piatto collegato con delle barre inghisate nella muratura iniettata. Tutti i piatti posti
sopra i muri saranno tra loro collegati per realizzare l’incatenamento di sommità (intervento F).
L’intervento risulta reversibile e non visibile.
2.2.3
Rinforzo dei muri di spina mediante cordoli metallici intermedi
Procedendo con le verifiche locali delle murature esistenti, si è constatato che i muri trasversali (timpani)
alti fino a 7.00m in colmo, non risultavano verificati per il ribaltamento fuori dal piano.
Al fine di migliorare tale aspetto, si prevede di operare un consolidamento mediante realizzazione di una
sorta di cordoli orizzontali intermedi costituiti da coppie di piatti metallici 240x10mm disposti lungo le facciate
del muro e poste al di sotto dell'intonaco in maniera da renderli non visibili alla vista. Per ciascun cordolo
orizzontale i due piatti metallici sono tra loro collegati a mezzo di barre filettate poste ad interasse di 70cm
saldate rigidamente in modo da realizzare un adeguato contenimento della muratura racchiusa(intervento D
e intervento E).
Tale rinforzo orizzontale sarà realizzato anche in corrispondenza alla porzione di solaio in legno esistente
che si prevede, anche se non accessibile, di mantenere e di migliorare nel senso della rigidezza,
posizionando un profilo a L disposto tutto lungo il perimetro e irrigidendo il piano del tavolato con la posa di
un nuovo pannello in MDF spessore 20mm adeguatamente fissato alle travi sottostanti (intervento C).
Si prevede inoltre la chiusura mediante muratura in laterizio tipo bimattone e malta di calce dei due fori
porta che attraversano i primi due muri di spina sul lato sud. Sarà assicurato il collegamento tra le nuove
strutture murarie e le esistenti mediante posizionamento sulle spallette di idonei barrotti metallici inghisati
(intervento B).
2.2.4
Controllo e verifica delle capriate lignee esistenti da mantenere
Il piatto metallico posto in coronamento ai muri descritto al precedente punto servirà anche a collegare le
catene delle capriate in legno esistenti, mediante un dispositivo rilevabile dai particolari costruttivi degli
elaborati grafici.
Per le capriate si prevede di verificare lo stato di conservazione degli appoggi, di procedere alla pulizia
delle parti in legno, di procedere al trattamento delle teste delle travi con impregnante antitarlo e antimuffa
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ed eventualmente di sostituire le parti trovate ammalorate o comunque ritenute non adeguate dal punto di
vista strutturale secondo le indicazioni della D.L. Strutture.
Tutte le carpenterie metalliche (fasce, piastre) esistenti saranno oggetto di spazzolatura e trattamento
con idonea vernice antiruggine.
Completerà l’intervento di recupero delle capriate il consolidamento dei nodi esistenti, per i quali si
prevede l'inserimento di spinotti resinati, come da particolari esecutivi.
2.2.5
Rifacimento dell'orditura secondaria di copertura
Tutta la struttura in legno, costituita da arcarecci e correntini sarà sostituita con nuovi elementi di
tipologia, dimensione e forma corrispondenti agli esistenti.
Tutti gli elementi saranno collegati alla struttura delle capriate e collegati tra loro con delle piastre
metalliche disposte non in vista (poste sulla faccia superiore).
Completerà la struttura di copertura un primo tavolato in legno e un secondo pannello in OSB da 18mm,
posizionato sovrapposto al primo e a questo rigidamente collegato a mezzo di viti, al fine di realizzare un
orizzontamento sufficientemente rigido.
Per una migliore comprensione degli interventi previsti si rimanda anche agli elaborati grafici allegati.
2.3
Classificazione degli interventi strutturali previsti
2.3.1
Classificazione del tipo di intervento su edificio esistente
Ai sensi del D.M. 14/01/08 i suddetti si classificano come INTERVENTI DI MIGLIORAMENTO; secondo
quanto definito al § C8.4.2 della Circ. Min. Infr. 02/02/09, n.617:
In generale ricadono in questa categoria tutti gli interventi che, non rientrando nella categoria
dell’adeguamento, fanno variare significativamente la rigidezza, la resistenza e/o la duttilità dei singoli
elementi o parti strutturali e/o introducono nuovi elementi strutturali, così che il comportamento strutturale
locale o globale, particolarmente rispetto alle azioni sismiche, ne sia significativamente modificato.
Ovviamente la variazione dovrà avvenire in senso migliorativo, ad esempio impegnando maggiormente gli
elementi più resistenti, riducendo le irregolarità in pianta e in elevazione, trasformando i meccanismi di
collasso da fragili a duttili.
2.3.2
Valutazione e riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale
La Dir. P.C.M. 09/02/11 "Linee guida per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del patrimonio
culturale con riferimento alle Norme tecniche per le costruzioni di cui al decreto del Ministero delle
Infrastrutture e dei trasporti del 14 gennaio 2008" al § 2.2 specifica quanto segue:
Per i beni culturali tutelati è necessario attenersi ad interventi di miglioramento, a riparazioni o ad
interventi locali (punto 8.4 delle NTC). Con il termine di miglioramento si deve intendere l’esecuzione di
opere in grado di far conseguire all’edificio un maggior grado di sicurezza rispetto alle condizioni attuali, con
un livello di protezione sismica non necessariamente uguale a quello previsto per l’adeguamento delle
costruzioni.
Successivamente viene definito il corrispondente livello di valutazione:
LV3 (intervento di miglioramento) - progetto di interventi diffusi nella costruzione, che per quanto possibile
non dovrebbero modificare il funzionamento strutturale accertato attraverso il percorso della conoscenza; le
valutazioni devono riguardare l’intero manufatto, e possono utilizzare un modello strutturale globale, nei casi
in cui questo possa essere ritenuto attendibile, o i metodi di analisi locale previsti per il livello LV2, purché
applicati in modo generalizzato su tutti gli elementi della costruzione (l’esperienza acquisita a seguito dei
passati eventi sismici ha infatti mostrato come, per gli edifici storici in muratura, il collasso sia raggiunto,
nella maggior parte dei casi, per perdita di equilibrio di porzioni limitate della costruzione, definite nel seguito
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macroelementi). Il livello di valutazione LV3 può essere utilizzato anche quando, in assenza di un progetto di
intervento, venga comunque richiesta un’accurata valutazione della sicurezza sismica del manufatto.
3
NORMATIVE E DATI DI PROGETTO
3.1
Normativa di riferimento
I calcoli sono stati condotti secondo gli usuali metodi della Scienza delle Costruzioni, in ottemperanza alla
Normativa Nazionale Italiana attualmente in vigore con riferimento a:
[1]
D.M. 14/01/08 – Nuove norme tecniche per le costruzioni;
[2]
Circ. Min. Infrastrutture 02/02/09, n.617 – Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme
tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008.
Per quanto non compiutamente descritto nelle suddette, e non in contrasto con le stesse, si è fatto
riferimento alle seguenti normative di comprovata affidabilità.
3.1.1
Progettazione Strutturale
[3]
Legge 05/11/71 n.1086 – Norme per la disciplina delle opere di c.a. normale e precompresso e per
le strutture metalliche;
[4]
Legge 02/02/1974, n.64 – Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone
sismiche;
[5]
D.P.R. 06/06/01 n.380 – Testo Unico delle disposizioni legislative e regolamentari in materia di
edilizia;
[6]
UNI EN 1990 – Basi della progettazione strutturale;
[7]
UNI EN 1991 – Eurocodice 1 - Azioni sulle strutture;
[8]
UNI EN 1993 – Eurocodice 3 - Progettazione delle strutture di acciaio;
[9]
UNI EN 1995-1-1:2005 – Eurocodice 5: Progettazione di strutture in legno - Parte 1-1: Regole
generali - Regole comuni e regole per gli edifici;
[10]
UNI EN 1996 – Eurocodice 6 - Progettazione di strutture in muratura;
[11]
UNI EN 1998 – Eurocodice 8 - Progettazione di strutture in zona sismica;
[12]
CNR-DT 206 – Istruzioni per la progettazione, l’esecuzione ed il controllo di strutture di legno;
[13]
D.M. LL. PP. 20/11/87 – Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in
muratura e per il loro consolidamento;
[14]
Circ. Min. LL.PP. 04/01/89 n.30787 – Istruzioni in merito alle norme tecniche per la progettazione,
esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento.
3.1.2
[15]
3.1.3
[16]
Edifici d'interesse storico artistico
Dir. P.C.M. 10/02/11 n.504 – Linee guida per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del
patrimonio culturale con riferimento alle Norme tecniche per le costruzioni di cui al decreto del
Ministero delle Infrastrutture e dei trasporti del 14 gennaio 2008.
Terreni e Fondazioni
D.M. 11/03/88 – Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei
pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione
e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione;
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[17]
3.1.4
A.T.E.R. di Belluno
Circ. Min. LL.PP. 24/09/88, n.30483 - Legge 02/02/74, n.64 - art. 1 D.M. 11/03/88 – Istruzioni
riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i
criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di
sostegno delle terre e delle opere di fondazione.
Materiali - acciaio
[18]
UNI EN 10025 – Prodotti laminati a caldo di acciai non legati per impieghi strutturali;
[19]
UNI EN 10210:2006 – Profilati cavi finiti a caldo di acciai non legati e a grano fine per impieghi
strutturali;
[20]
UNI EN 10219:2006 – Profilati cavi formati a freddo di acciai non legati e a grano fine per strutture
saldate;
[21]
UNI 5132:1974 – Elettrodi rivestiti per la saldatura ad arco degli acciai non legati e debolmente
legati al manganese - Condizioni tecniche generali, simboleggiatura e modalità di prova;
[22]
UNI EN ISO 898-1:2001 – Caratteristiche meccaniche degli elementi di collegamento di acciaio Viti e viti prigioniere.
3.1.5
Materiali - legno
[23]
UNI EN 14081 – Strutture di legno - Legno strutturale con sezione rettangolare classificato
secondo la resistenza;
[24]
UNI EN 338:2004 – Legno strutturale - Classi di resistenza.
In caso d’indicazioni contrastanti tra le varie parti delle normative citate si è data preminenza alla
Normativa Nazionale Italiana, salvo diversa e giustificata indicazione.
3.2
Dati di input trasmessi dalla committenza
I dati assunti per tutte le verifiche che seguono sono desunti dalla valutazione di tutti gli atti forniti, anche
se non fisicamente allegati al presente progetto, dalla ditta Committente, e che di seguito si riportano:
-
Progetto architettonico a cura dell'Area Tecnica ATER BL con sede a Belluno in via Castellani n.2
redatto in data 24/03/11 a firma del Dott. Ing. Giovanni Rizzardi e del Dott. Arch. Karen Cecchin.
-
Relazione Geologica a firma del Dott. Geol. Ampelio Cagalli, svolta per un differente intervento
posto all'interno dell'area dell'ex Caserma Fantuzzi.
-
Autorizzazione della Soprintendenza per i beni Architettonici e Paesaggistici per le province di
Venezia, Belluno, Padova e Treviso in data 05/11/13 con prescrizioni relative alle opere di
miglioramento sismico (riportata in premessa).
-
Lettera della Soprintendenza per i beni Architettonici e Paesaggistici per le province di Venezia,
Belluno, Padova e Treviso in data 04/04/14 con richiesta di integrazioni (riportata in premessa).
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REQUISITI SUI MATERIALI
4.1
4.1.1
Acciaio per carpenteria
Acciaio per carpenteria laminato a caldo - caratteristiche materiali e tensioni caratteristiche
ACCIAIO PER CARPENTERIA LAMINATO A CALDO
IDENTIFICAZIONE:
Norma di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.3.4 e UNI EN 10025
CLASSE ACCIAIO
Classificazione secondo DM 19/01/96
Composizione Chimica
Tensione caratteristica di rottura
Tensione caratteristica di snervamento
S235JR
S355JR
(Fe360B) (Fe430B) (Fe510B)
Conforme a UNI EN 10025
f tk
f yk
Specifiche per acciai da carpenteria in zona sism ica
Tensione massima di snervamento
f yk max/f yk
Coefficiente di sovraresistenza
g Rd=f y,m/f yk
Allungamento a rottura
A6
Rapporto tra tensione di rottura e tensione di
f tk/f yk
snervamento (valori caratteristici)
Resilienza KV
Conforme a UNI EN 10025
4.1.2
S275JR
≥360
≥235
≥430
≥275
≥510
≥355
≤1.20
1.20
≥20%
≤1.20
1.15
≥20%
≤1.20
1.10
≥20%
>1.20
>1.20
>1.20
Collegamenti bullonati - caratteristiche
BULLONI
IDENTIFICAZIONE:
Norme di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.3.4.6 e UNI EN ISO 898-1:2001
Classe
Classe
Classe
f yb
Bullone
Vite
Dado
N/mm2
4.6
4.6
4
240
NORMALI
5.6
5.6
5
300
6.8
6.8
6
480
8.8
8.8
8
649
AD ALTA
10.9
10.9
10
900
RESISTENZA
ove:
f yb, f tb valori caratteristici di rif. normativo
f yb tensione di snervamento vite
f tb tensione di rottura vite
4.1.3
f tb
N/mm2
400
500
600
800
1000
Collegamenti saldati - caratteristiche
SALDATURA
IDENTIFICAZIONE:
Norme di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.3.4.5 e UNI 5132:1974
Tipologia
Classe
I classe
GIUNTI TESTA A TESTA
II classe
I classe
GIUNTI A CROCE O A T
II classe
A COMPLETA PENETRAZIONE
GIUNTI CON CORDONI AD ANGOLO
-
4.1.4
N/mm2
N/mm2
Elettrodi
classe
3o4
classe
2, 3 o 4
classe
3o4
classe
2, 3 o 4
classe
2, 3 o 4
Acciaio per carpenteria - materiali adottati
Salvo diversa e più specifica indicazione da rilevare sugli elaborati grafici si adottano i seguenti materiali
a seconda della tipologia costruttiva.
TIPOLOGIA
STRUTTURALE
TIPOLOGIA DI
MATERIALE
DESIGNAZIONE
MATERIALE
CARPENTERIA METALLICA
Acciaio
S275JR
Acciaio
CL 8.8
Acciaio
CL 4.8
Acciaio
1° Classe
GIUNZIONI BULLONATE
ACCIAIO-ACCIAIO
GIUNZIONI BULLONATE
ACCIAIO-LEGNO
GIUNZIONI SALDATE
i3+STUDIO
BELLUNO
- 15 di 59 -
NOTE
PER GIUNTI TESTA A TESTA
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
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4.2
4.2.1
Legno
Legno lamellare incollato - caratteristiche materiali e tensioni caratteristiche
LEGNO LAMELLARE INCOLLATO
IDENTIFICAZIONE:
Norma di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.7.4; UNI EN 1194:2000
CLASSE DI RESISTENZA LEGNO LAMELLARE GL24c GL24h
Resistenze [Mpa]
Flessione
f m,g,k
24
24
Trazione parallela a fibre
f t,0,g,k
14.0
16.5
Trazione perpendicolare a fibre
f t,90,g,k
0.35
0.40
Compressione parallela alla fibre
f c,0,g,k
21.0
24.0
Compressione perpendicolare a fibre f c,90,g,k
2.4
2.7
Taglio
f v,g,k
2.2
2.7
Modulo elastico [Mpa]
Modulo el. med. parallelo a fibre
E0,g,mean
11600 11600
Modulo el. caratt. parallelo a fibre
E0,g,05
9400
9400
Modulo el. med. perpendicolare a fibre E90,g,mean
320
390
Modulo di taglio medio
Gg,mean
590
720
Massa volum ica [kg/m 3]
Massa volumica
ρg,k
350
380
4.2.2
GL28c GL28h
GL32c GL32h
GL36c GL36h
28
16.5
0.40
24.0
2.7
2.7
28
19.5
0.45
26.5
3.0
3.2
32
19.5
0.45
26.5
3.0
3.2
32
22.5
0.50
29.0
3.3
3.8
36
22.5
0.50
29.0
3.3
3.8
36
26.0
0.60
31.0
3.6
4.3
12600
10200
390
720
12600
10200
420
780
13700
11100
420
780
13700
11100
460
850
14700
11900
460
850
14700
11900
490
910
380
410
410
430
430
450
Legno massiccio - caratteristiche materiali e tensioni caratteristiche
LEGNO MASSICCIO
IDENTIFICAZIONE:
Norma di riferimento: D.M. 14/01/08 § 11.7.2 e UNI EN 338:2004
CLASSE DI RESISTENZA LEGNO MASSICCIO
C14
C16
Resistenze [Mpa]
Flessione
f m,g,k
14
16
Trazione parallela a fibre
f t,0,g,k
8
10
Trazione perpendicolare a fibre
f t,90,g,k
0.4
0.5
Compressione parallela alla fibre
f c,0,g,k
16
17
Compressione perpendicolare a fibre f c,90,g,k
2.0
2.2
Taglio
f v,g,k
1.7
1.8
Modulo elastico [Mpa]
Modulo el. med. parallelo a fibre
E0,g,mean
7000
8000
Modulo el. caratt. parallelo a fibre
E0,g,05
4700
5400
Modulo el. med. perpendicolare a fibre E90,g,mean
230
270
Modulo di taglio medio
Gg,mean
440
500
Massa volum ica [kg/m 3]
Massa volumica
ρg,k
290
310
Massa volumica media
ρmean
350
370
4.2.3
A.T.E.R. di Belluno
C18
C20
C22
C24
C27
C30
18
11
0.5
18
2.2
2.0
20
12
0.5
19
2.3
2.2
22
13
0.5
20
2.4
2.4
24
14
0.5
21
2.5
2.5
27
16
0.6
22
2.6
2.8
30
18
0.6
23
2.7
3.0
9000
6000
300
560
9500
6400
320
590
10000
6700
330
630
11000
7400
370
690
11500
7700
380
720
12000
8000
400
750
320
380
330
390
340
410
350
420
370
450
380
460
Legno - materiali adottati
Salvo diversa e più specifica indicazione da rilevare sugli elaborati grafici si adottano i seguenti materiali
a seconda della tipologia costruttiva.
TIPOLOGIA
STRUTTURALE
TIPOLOGIA DI
MATERIALE
DESIGNAZIONE
MATERIALE
ARCARECCI
Legno Massiccio
C24
CAPRIATE
Legno Massiccio
C24
MENSOLE
Legno Massiccio
C24
i3+STUDIO
BELLUNO
- 16 di 59 -
NOTE
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
4.3
A.T.E.R. di Belluno
Muratura
4.3.1
Muratura esistente - caratteristiche dei materiali e materiali adottati
Si riportano di seguito i parametri adottati nelle verifiche delle murature di cui ai capitoli successivi.
Se comparati con i corrispondenti parametri definiti alla Tab. C8A.2.1 della C.M. Infr. 02/02/09 n.617 per
la tipologia di muratura individuata (muratura in pietre a spacco con buona tessitura), tali parametri risultano
maggiormente cautelativi e sono stati così assunti sulla base di indagini conoscitive svolte su murature della
medesima fattura presenti in zone adiacenti.
IDENTIFICAZIONE:
Muratura in pietre a spacco con buona tessitura
3
Norme di riferimento: D.M. 14/01/08 § 4.5 e § 8.7.1; C.M.Infr. 02/02/09 n.617 § C8A.1.A
CARATTERISTICHE MECCANICHE DELLA MURATURA ESISTENTE
Livello di conoscenza e fattore di confidenza
Livello di conoscenza
LC2
Fattore di confidenza
1.20
Tab C8A.1.1 C.M.Infr. 02/02/09, n.617
Tab C8A.1.1 C.M.Infr. 02/02/09, n.617
Coefficienti correttivi dei param etri m eccanici
malta
giunti
ricorsi
buona
sottili
o listat.
Coefficienti massimi per tipo
1.3
1.1
Coefficienti adottati
conn.
trasv.
1.3
Param etri m eccanici m uratura
Resistenza a compressione
Resistenza a taglio
Modulo elasticità longitudinale
Modulo elasticità tangenziale
Peso specifico medio
fm
to
E
G
w
1.800
0.032
2000
666
21.0
MPa
MPa
MPa
MPa
kN/m3
Tab C8A.2.2 C.M.Infr. 02/02/09, n.617
nucleo
iniez.
inton.
scad.
leganti
armato
0.8
1.5
1.5
Tab C8A.2.1 C.M.Infr. 02/02/09, n.617
min
med
max
2.600
3.200
3.800
0.056
0.065
0.074
1500
1740
1980
500
580
660
21.0
21.0
21.0
RIGIDEZZE FESSURATE E RESISTENZE DI PROGETTO
Rigidezze - riduzione per condizioni fessurate
Riduzione percentuale di rigidezza
50%
Modulo elasticità longitudinale
E
1000 MPa
Modulo elasticità tangenziale
G
333
MPa
D.M. 14/01/08 § 7.2.6
C8A.2 C.M.Infr. 02/02/09, n.617
C8A.2 C.M.Infr. 02/02/09, n.617
Resistenze
Coefficiente sicurezza
Resistenza a compressione
Resistenza a taglio
D.M. 14/01/08 § 4.5.6.1, § 7.8.1.1
D.M. 14/01/08 § 4.5.6.1
D.M. 14/01/08 § 4.5.6.1
i3+STUDIO
BELLUNO
gm
fd
td
statica sism ica
3.00
2.00
0.500
0.750 MPa
0.009
0.013 MPa
- 17 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
5
A.T.E.R. di Belluno
CARATTERISTICHE DEL TERRENO E DELLE FONDAZIONI
5.1
Classificazione del terreno di fondazione
L’area di progetto è sita nel Comune di Belluno (BL) ed appartiene alla zona sismica 2 ai sensi del D.M.
14/01/08. La classificazione del terreno è stata desunta da quanto riportato nella Relazione Geologica fornita
dalla Committenza. Tale Relazione, a firma del Dott. Geol. Ampelio Cagalli, è stata svolta per un differente
intervento posto all'interno dell'area dell'ex Caserma Fantuzzi.
5.1.1
Stratigrafia e tipologia del terreno di fondazione
Dal punto di vista topografico si tratta di un'area sostanzialmente pianeggiante posta alla quota media di
397 m s.l.m. Le indagini eseguite in corrispondenza dell'area dell'ex Caserma Fantuzzi hanno consentito di
rilevare la presenza di un comune motivo deposizionale costituito da un primo banco di natura ghiaiosa a cui
seguono sedimenti granulometricamente più fini, limi sabbiosi (cfr. Tabella 3.2.II D.M. 14/01/08).
Da quota del piano campagna fino ad una profondità compresa tra -11.20m e -13.20m è stato individuato
uno strato di terreno composto da Ghiaia litologicamente eterogenea in matrice limosa; a questo segue del
terreno di tipo Limo sabbioso fino ad una profondità d'indagine di 15.00m.
5.1.2
Considerazioni sulla sismicità
Tenendo conto del tipo di materiale presente e della stratigrafia definita i terreni sono stati classificati
come appartenenti alla categoria E: Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20m,
posti sul substrato di riferimento (con Vs > 800 m/s). Dove s'intende che il sottosuolo di riferimento è di tipo
C: Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati, o terreni a grana fina mediamente consistenti
con spessori superiori a 30m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la
profondità e da valori di VS30 compresi tra 180 e 360 m/s (cfr. Tab3.2.II D.M. 14/01/08).
L’assetto topografico del terreno in studio rientra nella categoria T1: superficie pianeggiante, pendii e
rilievi isolati con inclinazione media i≤15° (cfr. Tabella 3.2.IV D.M. 14/01/08).
5.1.3
Caratterizzazione Geotecnica
I parametri di resistenza del terreno, riportati nella suddetta relazione Geologica, sono i seguenti:
-
angolo di attrito interno efficace
modulo di deformazione drenato
peso di volume saturo
peso di volume drenato
'
E'
gsat
gdr
= 34.5÷41.0 °
2
= 384÷577 kg/cm
3
= 2.02÷2.15 t/m
3
= 1.64÷1.85 t/m
La falda è stata rilevata ad una quota di c.a. -11.30m di profondità.
5.2
5.2.1
Considerazioni Geotecniche sulle fondazioni
Descrizione della tipologia fondazionale
Da un'analisi dello stato attuale non si sono rilevati fenomeni inattesi o singolarità nel comportamento del
terreno di fondazione. Le fondazioni esistenti sono continue del tipo a nastro in corrispondenza delle
soprastanti murature portanti. Non sono previste nuove opere di fondazione.
La totalità degli interventi previsti sono limitati alle murature in elevazione e alla copertura, senza
interessare le sottostanti fondazioni.
5.2.2
Carichi ammissibili sul terreno e variazioni di carico in fondazione
Trattandosi d'interventi di ristrutturazione che non realizzano incrementi di carico significativi, dal punto
di vista delle tensioni in fondazione non sono previste variazioni di rilievo rispetto al regime
tensionale dello stato preesistente.
i3+STUDIO
BELLUNO
- 18 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
6
6.1
A.T.E.R. di Belluno
METODOLOGIA DI CALCOLO
Metodo di verifica (D.M. 14/01/08 § 2.3)
Il dimensionamento e le verifiche delle strutture sia in campo statico che sismico vengono eseguite con le
modalità previste dal D.M. 14/01/08 e dalla relativa circolare esplicativa Circ. Min. n.617 del 02/02/2009,
considerando il metodo degli stati limite (SLU e SLE).
Il calcolo delle sollecitazioni sulla struttura e il dimensionamento delle varie sezioni caratteristiche è stato
condotto con i metodi della Scienza e della Tecnica delle Costruzioni.
L’analisi strutturale adottata è di norma nell’ambito della teoria elastica lineare che ben rappresenta il
comportamento globale dell’intera struttura.
Secondo il principio della verifica agli stati limite le strutture devono essere verificate sia in condizioni di
carico prossimo a quello di rottura (Verifiche agli Stati Limite Ultimi), sia per livelli di carico di utilizzo
(Verifiche agli Stati Limite di Esercizio). Rispetto agli SLU devono essere verificate: la rottura per
sollecitazioni normali, di taglio o di torsione, l’instabilità dell’equilibrio globale e locale. Rispetto agli SLE
devono essere limitate le estensioni delle fessurazioni, la deformabilità strutturale e il regime tensionale di
esercizio.
Per la valutazione della sicurezza delle costruzioni si utilizza il metodo semiprobabilistico agli stati limite,
basato sull’utilizzo di coefficienti parziali di sicurezza applicati ai valori caratteristici delle resistenze dei
materiali Rki e delle azioni agenti sulle strutture Eki. Operando in tal modo si ottengono generalmente valori
delle azioni maggiorate (Ed) e valori di resistenza ridotti (Rd) e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare
riferimento a coefficienti di sicurezza unitari dovendo essere:
Rd ≥ Ed
6.2
Resistenze di calcolo dei materiali (D.M. 14/01/08 § 4)
Le resistenze di calcolo si ottengono in genere dalle resistenze caratteristiche dei materiali dividendole
per il coefficiente di sicurezza sul materiale gM.
Rd = Rk/gM
6.3
Azioni di calcolo e combinazioni (D.M. 14/01/08 § 2.5 e § 2.6)
Sia l’analisi statica che sismica tengono conto della scarsa probabilità che le azioni esercitino i loro effetti
simultaneamente con la massima intensità. Di conseguenza ai fini delle verifiche agli stati limite si
definiscono le seguenti combinazioni delle azioni (D.M. 14/01/08 § 2.5.3):
Combinazione fondamentale (SLU)
gG1G1 + gG2G2 + gpP + gQ1 Qk1 + gQ202Qk2 + gQ303Qk3 + …
(2.5.1)
Combinazione caratteristica (SLE rara)
G1 + G2 + P + Qk1 + 02Qk2 + 03Qk3 + …
(2.5.2)
Combinazione frequente (SLE freq.)
G1 + G2 + P + 11Qk1 + 22Qk2 + 23Qk3 + …
(2.5.3)
Combinazione quasi permanente (SLE q.p.)
G1 + G2 + P + 21Qk1 + 22Qk2 + 23Qk3 + …
(2.5.4)
Combinazione sismica
E + G1 + G2 + P + 21Qk1 + 22Qk2 + …
(2.5.5)
Combinazione eccezionale
G1 + G2 + P + Ad + 21Qk1 + 22Qk2 + …
(2.5.6)
i3+STUDIO
BELLUNO
- 19 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
A.T.E.R. di Belluno
dove i coefficienti parziali delle azioni g assumono i seguenti valori a seconda delle tipologie di carico
considerate (D.M. 14/01/08 tabella 2.6.I):
Coefficiente
gF
EQU
A1
STR
A2
GEO
Carichi permanenti
favorevoli
sfavorevoli
gG1
0,9
1,1
1,0
1,3
1,0
1,0
Carichi permanenti non strutturali (1)
favorevoli
sfavorevoli
gG2
0,0
1,5
0,0
1,5
0,0
1,3
Carichi variabili
favorevoli
sfavorevoli
gQi
0,0
1,5
0,0
1,5
0,0
1,3
(1)
Nel caso in cui i carichi permanenti non strutturali (ad es. carichi permanenti portati) siano compiutamente definiti
si potranno adottare per essi gli stessi coefficienti validi per le azioni permanenti.
con:
EQU
STR
GEO
stato limite di equilibrio come corpo rigido;
stato limite di resistenza della struttura compresi gli elementi di fondazione;
stato limite di resistenza del terreno;
gG1
coefficiente parziale del peso proprio della struttura, nonché del peso proprio del terreno
e dell’acqua, quando pertinenti;
coefficiente parziale dei pesi propri degli elementi non strutturali;
coefficiente parziale delle azioni variabili.
gG2
gQi
mentre i coefficienti di combinazione  assumono i seguenti valori secondo le categorie di carico
considerate (D.M. 14/01/08 tabella 2.5.I):
6.3.1
Categoria/Azione variabile
0j
1j
2j
Categoria A
Ambienti ad uso residenziale
0.7
0.5
0.3
Categoria B
Uffici
0.7
0.5
0.3
Categoria C
Ambienti suscettibili di affollamento
0.7
0.7
0.6
Categoria D
Ambienti ad uso commerciale
0.7
0.7
0.6
Categoria E
Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale
1.0
0.9
0.8
Categoria F
Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN)
0.7
0.7
0.6
Categoria G
Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN)
0.7
0.5
0.3
Categoria H
Coperture
0.0
0.0
0.0
Vento
0.6
0.2
0.0
Neve (a quota ≤1000 m s.l.m.)
0.5
0.2
0.0
Neve (a quota > 1000 m s.l.m.)
0.7
0.5
0.2
Variazioni Termiche
0.6
0.5
0.0
Verifiche agli Stati Limite Ultimi (SLU)
Nelle verifiche nei confronti degli stati limite ultimi strutturali e geotecniche si è seguito l’approccio 2
previsto dalla normativa, ossia l’impiego di un’unica combinazione dei gruppi di coefficienti parziali definiti
per le Azioni (A1), per la resistenza dei materiali (M1) e per la resistenza globale (R3).
i3+STUDIO
BELLUNO
- 20 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
7
A.T.E.R. di Belluno
ANALISI DEI CARICHI
Di seguito si riportano le proprietà sismiche e i carichi generici, con i loro valori caratteristici, in seguito
essi saranno moltiplicati per gli opportuni coefficienti combinatori per ottenere le varie combinazioni agli stati
limite.
7.1
Carichi variabili d'esercizio
I carichi variabili di esercizio per i diversi ambienti sono determinati in modo conforme alla normativa
vigente (cfr. tab. 3.1.II D.M.14/01/08) in base alla categoria di appartenenza, ed in particolare:
Cat.
Ambienti
qk
[kN/m2]
Qk
[kN]
Hk
[kN]
A
Ambienti ad uso residenziale
Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi (ad esclusione
delle aree suscettibili di affollamento)
2.00
2.00
1.00
Coperture e sottotetti
Coperture e sottotetti accessibili per sola manutenzione
0.50
1.20
1.00
Neve
Rev. 1.0
H1
7.2
Carico variabile neve
NEVE:
NORMATIVA DI RIFERIMENTO: D.M. 14 GENNAIO 2008
q s  m i  q sk  C E  Ct
q s : è il carico neve sulla copertura;
m i : è il coefficiente di forma della copertura;
q sk : è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo;
C E : è il coefficiente di esposizione;
C t : è il coefficiente termico
VALORE CARATTERISTICO DEL CARICO NEVE AL SUOLO
Zona I - Alpina
Aosta, Belluno, Bergam o, Biella, Bolzano, Brescia, Com o, Cuneo, Lecco, Pordenone, Sondrio, Torino, Trento,
Udine, Verbania, Vercelli, Vicenza
QUOTA (as ):
400 m s.l.m.
COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE
CE =
1
COEFFICIENTE TERMICO
Ct=
1
Pendenza:
51.1%
Topografia:
qsk=
1.81 kN/m2
Normale
COEFFICIENTE DI FORMA
determinazione del
coefficiente di forma
a=
27.07 °
0°≤a≤30°
30°≤a≤60°
a>60°
m(a)
m1
0.80
0.80 (60-a)/30
0.00
0.80
qs(m 1 )=
1.45 kN/m2
m2
0.80 (1+a/30)
1.60
--
1.52
qs(m 2 )=
2.75 kN/m2
1.50 kN/m2
CARICO NEVE ADOTTATO
7.3
7.3.1
Carichi solai
Solaio di copertura
SOLAIO DI COPERTURA
peso proprio
carico permanente
carico variabile
BELLUNO
carichi permanenti
non com.
definiti
definiti
carichi
variabili
[kN/m2]
[kN/m2]
[kN/m2]
[kN/m2]
0.50
1.50
1.50
TOTALE ADOTTATO
i3+STUDIO
pesi
propri
- 21 di 59 -
0.50
1.50
1.50
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
7.3.2
Solaio sottotetto (un solo campo)
SOLAIO SOTTOTETTO
peso proprio
carico permanente
carico variabile
pesi
propri
carichi permanenti
non com.
definiti
definiti
carichi
variabili
[kN/m2]
[kN/m2]
[kN/m2]
[kN/m2]
-
-
1.00
0.50
TOTALE ADOTTATO
7.4
A.T.E.R. di Belluno
1.00
-
-
0.50
Azioni del vento
Si definisce di seguito la pressione massima data dall’azione del vento sulla struttura:
VENTO: NORMATIVA DI RIFERIMENTO: D.M. 14 GENNAIO 2008
p  qb  C e  C p  C d
Zona
Distanza
Rev. 1.0
p : è la pressione del vento;
q b : è la pressione cinetica di riferimento;
C e : è il coefficiente di esposizione;
C p : è il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico)
C d : è il coefficiente dinamico
Valle d'Aosta, Piem onte, Lom bardia, Trentino Alto Adige, Veneto, Friuli Venezia Giulia
(con l'eccezione della provincia di Trieste)
1
Altitudine
Vento
oltre 30 km
400
m s.l.m.
VALORE CARATTERISTICO DELLA VELOCITA' DEL VENTO A 10 M DAL SUOLO (Tr=50 anni)
PRESSIONE CINETICA DI RIFERIMENTO
CLASSE DI RUGOSITA' DEL TERRENO:
CATEGORIA DI ESPOSIZIONE DEL SITO:
PARAMETRI PER LA DETERMINAZIONE DEL COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE:
ALTEZZA DAL SUOLO DEL PUNTO CONSIDERATO
COEFFICIENTE DI TOPOGRAFIA
COEFFICIENTE DI ESPOSIZIONE :
PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A z min
PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A z
p(z min) = qb • Ce(z min) • Cp • Cd=
p(z) = qb • Ce(z) • Cp • Cd=
COEFFICIENTE DI FORMA (Da valutare in conformità alla forma dell'edificio)
COEFFICIENTE DINAMICO
PRESSIONE DEL VENTO
PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A z min
PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A z
BELLUNO
kr=
z o=
z min=
z=
Ct=
Ce(z min) = k r2 • Ct • ln(z min/z 0) • [7+Ct • ln(z min/z 0)]=
Ce(z) = k r2 • Ct • ln(z/z 0) • [7+Ct • ln(z/z 0)]=
PRESSIONE DEL VENTO
PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A z min
PER UNA ALTEZZA DAL SUOLO PARI A z
i3+STUDIO
V b,0=
a0=
ka=
V b=
qb=1/2r vb2=
a=
Cp=
Cd=
p(z min) =
p(z) =
- 22 di 59 -
25
1000
0.01
25
0.39
m/s
m
1/s
m/s
kN/m 2
B
IV
0.22
0.3 m
8 m
8 m
1
1.63
1.63
0.64 • Cp • Cd
0.64 • Cp • Cd
90 °
0.8
1
0.51 kN/m 2
0.51 kN/m 2
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7.5
A.T.E.R. di Belluno
Azione sismica
La valutazione delle azioni sismiche è stata svolta nel rispetto delle Norme Tecniche per le Costruzioni.
L’area di progetto è sita nel Comune di Belluno (BL) ed appartiene alla zona sismica 2 ai sensi del D.M.
14/01/08.
Si è stimato l’effetto del sisma sulla struttura mediante l’analisi statica lineare per le verifiche locali sui
macroelementi e mediante analisi statica non lineare (Pushover) per la verifica globale del fabbricato.
Si è verificata la struttura soggetta all’azione sismica, valutata per lo stato limite di danno (SLD) e dello
stato limite di salvaguardia della Vita (SLV).
I parametri di calcolo adottati nel calcolo sismico sono di seguito riassunti.
7.5.1
Caratteristiche sismiche generiche
CARATTERISTICHE SISMICHE
Norma di riferimento
PROVINCIA
BELLUNO
COMUNE
BELLUNO
COORDINATE
LONG.= 12.2171 LAT.= 46.1503
VITA NOMINALE
50 ANNI
CLASSE D’USO
II
COEFFICIENTE D’USO
1.0
D.M. 14/01/08 § 2.4.3
PERIODO DI RIFERIMENTO
50 ANNI
D.M. 14/01/08 § 2.4.3
CATEGORIA DI SOTTOSUOLO
E
D.M. 14/01/08 § 3.2.2
CATEGORIA TOPOGRAFICA
T1
D.M. 14/01/08 § 3.2.2
7.5.2
(zona sismica 2)
(opere ordinarie)
D.M. 14/01/08 § 2.4.1
(normali affollamenti)
D.M. 14/01/08 § 2.4.2
Caratteristiche generali di progettazione e modellazione
SISMA VERTICALE
Non considerato
D.M. 14/01/08 § 7.2.1
REGOLARE IN ALTEZZA
NO
D.M. 14/01/08 § 7.2.2
REGOLARE IN PIANTA
NO
D.M. 14/01/08 § 7.2.2
TIPO DI MODELLAZIONE
TRIDIMENSIONALE
D.M. 14/01/08 § 7.2.6
TIPOLOGIA ORIZZONTAMENTI
flessibili
D.M. 14/01/08 § 7.2.6
FATTORE DI STRUTTURA
(PER ANALISI LINEARI)
TIPO DI ANALISI SIMICA
GLOBALE
q0 = 1.5 x αu/α1 = 1.50 x 1.50 = 2.25  q = 2.00
(costruzioni esistenti in muratura)
D.M. 14/01/08 § 7.3.1;
Circ. n.617/09 § C8.7.1.2
ANALISI STATICA NON LINEARE (Pushover)
D.M. 14/01/08 § 7.3.4
ECCENTRICITÀ ACCIDENTALE
Considerata
D.M. 14/01/08 § 7.2.6
CONDIZIONI EDILIZIE ED
URBANISTICHE AL CONTORNO
ristrutturazione in adiacenza ad altre strutture
esistenti (cfr. prg. architettonico)
PIANTA IN ELEVAZIONE
Rettangolare 9.40mx41.00m c.a.
ALTEZZA MASSIMA STRUTTURA
7.70m dal piano di fondazione
MATERIALI COSTITUTIVI
muratura in pietre a spacco con buona tessitura
ALTEZZA MASSIMA CONSENTITA PER LA
TIPOLOGIA COSTRUTTIVA UTILIZZATA
nessuna limitazione
(edificio esistente)
D.M. 14/01/08 § 7.2.2
LIMITAZIONE ALTEZZA IN FUNZIONE
DELLA LARGHEZZA STRADALE
Non rilevante per l’intervento in oggetto
D.M. 14/01/08 § 7.2.2
TIPOLOGIA FONDAZIONALE
fondazioni continue del tipo a nastro
D.M. 14/01/08 § 7.2.5
TIPOLOGIA IN ELEVAZIONE
muratura portante
D.M. 14/01/08 § 7.8.1.3
CARICHI DI PROGETTO
conformi a quelli previsti dal D.M. 14/01/08
D.M. 14/01/08 § 3.1
i3+STUDIO
BELLUNO
- 23 di 59 -
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7.5.3
A.T.E.R. di Belluno
Spettri di risposta
Per la determinazione dello spettro di risposta ci si è affidati al foglio di calcolo definito dal Consiglio
Superiore dei Lavori Pubblici.
Caratterizzazione macrosismica del sito di costruzione della struttura:
i3+STUDIO
BELLUNO
- 24 di 59 -
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A.T.E.R. di Belluno
Caratterizzazione microsismica dipendente dalla tipologia di struttura:
SLATO
LIMITE
SLO
SLD
SLV
SLC
7.5.4
TR
[anni]
30
50
475
975
ag
[g]
0.059
0.079
0.230
0.311
Fo
[-]
2.484
2.470
2.412
2.410
TC*
[s]
0.237
0.253
0.325
0.344
Combinazioni delle azioni sismiche
L’azione sismica è da considerarsi un evento di tipo accidentale e quindi cumulabile con le altre cause di
sollecitazione. Le verifiche agli stati limite ultimi e di esercizio vengono effettuate per la seguente
combinazione degli effetti dell'azione sismica con le altre azioni:
Fsd = E + Gk + Pk + i (2i Qki)
dove:
E
è l’azione sismica per lo stato limite in esame;
Gk
sono i carichi permanenti al loro valore caratteristico;
Pk
è il valore caratteristico dell’azione di precompressione, a cadute di tensione avvenute;
2i
è il coefficiente di combinazione;
Qki
è il valore caratteristico dell’azione variabile Qi
Gli effetti dell’azione sismica sono valutati tenendo conto della massa sismica W a considerata nel modo
seguente:
W a = G1 + G2 + i (2i Qki)
7.5.5
Risposta alle diverse componenti dell’azione sismica
Le NTC 2008 al § 7.3.5 indicano la possibilità di calcolare separatamente per ciascuna direzione del
sisma gli effetti sulla struttura (in termini di sollecitazioni e deformazioni) e poi combinarli secondo la
seguente espressione con rotazione degli indici per individuare la condizione più gravosa.
1.00 Ex + 0.30 Ey + 0.30 Ez
i3+STUDIO
BELLUNO
- 25 di 59 -
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8
A.T.E.R. di Belluno
VERIFICHE LOCALI DEI MECCANISMI DI COLLASSO FUORI PIANO
8.1
8.1.1
Meccanismi locali e valutazione della sicurezza
Meccanismi locali e accelerazione di picco
Negli edifici storici in muratura, il collasso viene raggiunto, nella maggior parte dei casi, per perdita di
equilibrio di porzioni limitate della costruzione, pertanto, prima di procedere alla verifica globale del
fabbricato, è opportuno effettuare le necessarie verifiche locali di collasso fuori piano sui macroelementi in
muratura che costituiscono il complesso della struttura.
Per ciascuna verifica locale viene individuata l'accelerazione di picco al suolo rigido che determina il
raggiungimento dello SLV relativamente al cinematismo considerato (Capacità) nelle due condizioni ante e
post intervento.
Ai fini della valutazione della sicurezza richiesta per gli interventi su costruzioni esistenti (§8.4 del
D.M.14/01/08) tali valori di Capacità vanno confrontati con un opportuno valore della PGA di riferimento
ag(PVr), calcolata, come indicato al §3.2 del D.M.14/01/08, in funzione della probabilità di superamento dello
Stato Limite scelto, della vita di riferimento dell'opera e del luogo in cui è situato l'edificio (Domanda).
La valutazione della sicurezza ante intervento si limita ai soli meccanismi locali, che risultano
preponderanti nel determinare la minima Capacità della struttura. La valutazione della sicurezza post
intervento consiste in primo luogo nella verifica dei meccanismi locali, anche per raffronto con i valori di
Capacità determinati ex ante; successivamente tale valutazione viene sviluppata in termini globali, mediante
la modellazione dell'intero fabbricato.
8.1.2
Metodo di calcolo
Per la valutazione della sicurezza mediante verifiche locali sono stati utilizzati i fogli di calcolo forniti con
l'applicativo C.I.N.E. Condizioni d'Instabilità Negli Edifici (Ver. 1.0.4 del Settembre 2009) - Applicativo per le
verifiche sismiche dei Meccanismi di Collasso Locali fuori piano negli edifici esistenti in muratura mediante
Analisi Cinematica Lineare, realizzato nell'ambito di un progetto di ricerca nazionale coordinato dal consorzio
"ReLUIS" (Rete di Laboratori Universitari di Ingegneria Sismica).
8.1.3
Verifiche svolte
Sono stati valutati tutti i possibili cinematismi di parete che interessano il fabbricato nella condizione ante
e post intervento. Per ragioni di chiarezza espositiva, si presentano di seguito le verifiche principali che
riguardano i muri di spina, interessati da consolidamento mediante cordolo orizzontale intermedio, e i muri
laterali, per i quali viene realizzato il cordolo sommitale. Le verifiche sono relative ad una porzione di
larghezza unitaria pari ad un metro.
i3+STUDIO
BELLUNO
- 26 di 59 -
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8.2
8.2.1
A.T.E.R. di Belluno
Valutazione della sicurezza ante intervento
Parete di spina - verifica a ribaltamento per parete non vincolata
i3+STUDIO
BELLUNO
- 27 di 59 -
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8.2.2
A.T.E.R. di Belluno
Pareti laterali - verifica a ribaltamento per parete non vincolata
i3+STUDIO
BELLUNO
- 28 di 59 -
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8.3
8.3.1
A.T.E.R. di Belluno
Valutazioni della sicurezza post intervento
Parete di spina - verifica a ribaltamento per parete vincolata
L'azione del tirante al solaio intermedio (T) corrisponde, nel caso in analisi, all'azione del cordolo
orizzontale intermedio di rinforzo posto a quota +3.20m che deve essere in grado di resistere alla metà
dell'azione sismica agente perpendicolarmente alla parete di spina (di altezza media h m=6.00m); la restante
parte di azione sismica viene trasmessa a terra e sul cordolo sommitale di parete.
T = [ag(PVa)·S/q]·(gi·si·hm)/2 = [0.230x1.390/2.00] x (21x0.56x6.00/2) = 0.160x35.28 = 5.64  6 kN/m
i3+STUDIO
BELLUNO
- 29 di 59 -
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8.3.2
8.4
A.T.E.R. di Belluno
Pareti laterali - verifica a ribaltamento per parete vincolata
Quantificazione dell'intervento di miglioramento
Gli interventi previsti implicano un incremento di capacità in termini di accelerazione di picco al suolo
rigido per il raggiungimento dello SLV (PGA-SLV) che comportano un miglioramento dell'esistente.
I valori minimi di PGA-SLV che determinano la capacità complessiva del fabbricato sono quelli relativi alle
pareti di spina per entrambe le condizioni ante e post intervento.
TIPO
PARETE
PGA-SLV
ante intervento
PGA-SLV
post intervento
MIGLIORAMENTO
ag-ante
ag-post
(ag-ante<ag-post )
Pareti di spina
0.095 g
0.265 g
SÌ
Pareti laterali
0.147 g
0.626 g
SÌ
i3+STUDIO
BELLUNO
- 30 di 59 -
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9
A.T.E.R. di Belluno
VERIFICA GLOBALE DEL FABBRICATO
9.1
Codice di calcolo
Le analisi strutturali e la verifica delle sezioni degli elementi strutturali è stata svolta con il metodo degli
Stati Limite precedentemente descritto. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive relativamente agli
scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta.
Per il calcolo delle sollecitazioni in condizioni statiche e sismiche sulle strutture in progetto è stato
realizzato un modello tridimensionale a tramite il programma ANDILWall della CR Soft s.r.l. di Verona oltre
che modelli locali per le verifiche dei singoli elementi strutturali.
9.1.1
Tipo di analisi svolta
L’analisi della struttura è stata svolta con il metodo del telaio equivalente che consiste nello
schematizzare le pareti con un telaio costituito da elementi maschi, elementi fascia e nodi rigidi. Gli elementi
maschio e gli elementi fascia vengono modellati come aste deformabili a sforzo normale, flessione e taglio,
mentre si suppone che gli elementi nodo siano infinitamente rigidi e resistenti. Il telaio è vincolato al livello di
terra mediante incastro. Gli orizzontamenti dei solai sono stati considerati piani rigidi, mentre quello di
copertura è stato considerato flessibile.
Le verifiche sismiche degli elementi strutturali sono state svolte mediante l’analisi statica non lineare
(Pushover).
9.1.2
Origine e caratteristiche dei codici di calcolo
Programma
Produttore
Distributore
Versione
Licenza d’uso
Andil Wall
CR Soft s.r.l.
Verona - Italia
ANDIL
Roma - Italia
Versione 3.0
in concessione a
i3+ STUDIO - Belluno
Fogli di calcolo
in Excel
Microsoft
Microsoft
Versione 2007
in concessione a
i3+ STUDIO - Belluno
9.1.3
Affidabilità dei codici utilizzati
Per ciascuno dei software utilizzati è stata esaminata la documentazione a corredo e sono state valutate
l’affidabilità e l’idoneità eseguendo controlli incrociati con altri programmi di calcolo.
9.1.4
Validazione dei codici
Considerate le opere in progetto e la validazione effettuata sui programmi di calcolo utilizzati, non si è
reso necessario commissionare ad altro professionista una modellazione generale alternativa a quella
effettuata ed eseguita con altro programma di calcolo.
9.1.5
Modalità di presentazione dei risultati
L’esito di ogni calcolazione è stato espresso mediante schemi grafici e valori numerici, valutando per le
parti più sollecitate, i carichi associati alle strutture, le sollecitazioni in funzione delle combinazioni di calcolo,
le configurazioni deformate e le corrispondenti reazioni vincolari. In particolare viene garantita la ripetibilità
della modellazione effettuata e delle conseguenti verifiche di resistenza.
9.1.6
Informazioni generali sull’elaborazione e giudizio motivato di accettabilità dei risultati
Per validare i risultati ottenuti dai programma di calcolo si sono effettuati i seguenti controlli:
-
verifica dell’equilibrio tramite il raffronto tra la sommatoria delle reazioni vincolari fornite dal
programma e la sommatoria dei carichi applicati calcolata manualmente;
i3+STUDIO
BELLUNO
- 31 di 59 -
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9.2
A.T.E.R. di Belluno
-
verifica a campione sugli elementi strutturali più significativi utilizzando schemi statici semplificati di
calcolo ed effettuando il raffronto con le sollecitazioni fornite dal programma;
-
modelli alternativi per valutare e scongiurare i problemi numerici dovuti al malcondizionamento;
-
submodelli semplificati per esaminare nel dettaglio le parti più significative;
-
modelli sismici alternativi calcolati con analisi statica equivalente e raffronto tra gli spostamenti con il
modello principale relativo all’analisi modale;
-
confronti finale della geometria degli elementi strutturali per garantire che la geometria supposta in
fase di modellazione sia confermata in fase di disegno costruttivo e quindi di realizzazione.
Caratteristiche della modellazione
Per le analisi e le verifiche strutturali si è utilizzata la versione 3.1 del software commerciale ANDILWall
che utilizza il codice di calcolo SAM II (acronimo di Seismic Analysis of Masonry walls).
Il codice di calcolo SAM II prevede una modellazione tridimensionale a macroelementi degli edifici, nella
quale la struttura portante, costituita da elementi verticali (pannelli in muratura ordinaria, pilastri e/o pareti in
cemento armato, elementi strutturali a sezione personalizzata, in acciaio, legno o altro materiale) ed elementi
orizzontali (travi di accoppiamento in muratura, cordoli in cemento armato, travi in cemento armato, elementi
strutturali a sezione personalizzata in acciaio, legno o altro materiale), viene schematizzata in un telaio
equivalente costituito da elementi monodimensionali ad asse verticale ed elementi monodimensionali ad
asse orizzontale posizionati in corrispondenza dell’asse baricentrico del corrispondente elemento strutturale.
L’introduzione di bracci infinitamente rigidi di opportune dimensioni alle estremità degli elementi consente di
modellare la ridotta deformabilità dei nodi strutturali.
Il software determina le azioni interne e gli spostamenti generalizzati di tutti gli elementi del modello a
telaio equivalente, sia nel caso di analisi elastiche lineari (analisi alle azioni non sismiche) sia nel caso di
analisi statiche non lineari (analisi alle azioni sismiche).
Tutti gli elementi strutturali sono stati verificati sotto tutte le combinazioni di carico. Per ragioni di sintesi e
di chiarezza espositiva, nella presente relazione si riporta solo un estratto dei dati di output forniti dal
programma; su esplicita richiesta del collaudatore sarà fornito il listato di calcolo completo.
i3+STUDIO
BELLUNO
- 32 di 59 -
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A.T.E.R. di Belluno
Modello tridimensionale di calcolo della struttura in progetto - vista 1
Modello tridimensionale di calcolo della struttura in progetto - vista 2
i3+STUDIO
BELLUNO
- 33 di 59 -
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Schematizzazione a telaio equivalente - vista 1
Schematizzazione a telaio equivalente - vista 2
i3+STUDIO
BELLUNO
- 34 di 59 -
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9.3
1.
Listato del modello
Coefficienti amplificatori
MATERIALI
Carichi su solai
Codice carico
COPERTURA
SOLAIO
SOTTOTETTO
Si riportano nelle seguenti tabelle le caratteristiche dei materiali utilizzati nel modello.
MURATURE
Caratteristiche generali
Esist
Si/No
Pietra a spacco buona tessitura Si
Codice
Fatt
Conf
1.20
Descrizione
MUR1
Tipo
Blocco
PNS
Tipo
Forat
pieno
Fbk
(MPa)
8.000
Tipo
malta
M5
E
(MPa)
2000
G
(MPa)
666
Peso
(N/mc)
21000
GM
N Sis
3.0
GM
Sis
2.0
MUR1
Fvk0 Fvhk0 Fvk L Ftk
Fvm0 Fvhm0 Fvd L Ftm
(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)
0.150 0.022 1.500 0.034 0.214 0.032 2.200 0.048
Comportamento (Analisi non lineare)
Gen
(Parete)
non lineare
Codice
MR-PIETRA
Fless
(Fascia)
non lineare
Taglio
(Fascia)
non lineare
Kkr
Eh/E
Gh/G
1.00
0.00001
0.00001
Drift (Analisi non lineare)
SLO
Par MO
0.0020
Codice
MUR1
Gamma G2
1.00
1.00
1.00
Gamma Qi
1.00
1.00
1.00
Carichi aggiuntivi su telaio
Codice carico Gamma G1
CARTEL1
1.00
Gamma G2
1.00
Gamma Qi
1.00
Si riportano nelle seguenti tabelle i parametri utilizzati per l'esecuzione dell'analisi sismica del modello.
PARAMETRI PUSHOVER
Stress Rott
Coeff Fk
Fhk F'bk Fm
Fhm F'bm E u
Block Tg
Attr
(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (%)
0.850 fess. diag. 0.400 1.260 0.630 0.630 1.800 0.900 0.900 0.35
Codice
Gamma G1
1.00
1.00
1.00
PARAMETRI ANALISI SISMICA
Resistenza e deformazione
SLD
Par MO
0.0030
SLV Fl
Par MO
0.0060
SLV Tg
Par MO
0.0040
SLO
Par MA
0.0027
SLD
Par MA
0.0040
SLV Fl
Par MA
0.0120
SLV Tg
Par MA
0.0060
SLV Fl
Fs MO
0.0060
SLV1 Tg SLV2 Tg SLV Fl
Fs MO Fs MO Fs MA
0.0020 0.0040 0.0120
SLV Tg
Fs MA
0.0060
ACCIAI PER CATENE
Codice
Descrizione
ACCCAT1
Acciaio per catene
Esist
Si/No
No
Fatt
Conf
1.00
Fyk
(MPa)
235.0
GS
1.15
Fym
(MPa)
235.0
MATERIALI PERSONALIZZATI
Codice
Descrizione
Tipo
MP-ACCIAIO
Materiale personalizzato - acciaio
acciaio
2.
A.T.E.R. di Belluno
E
(MPa)
210000
G
(MPa)
80796
Criterio converg
Tutti
-
Toll energia
0.000100
Toll forze
0.001000
Toll spost
0.001000
Passi carico
10000
Iteraz
10
% forza sismica
2.0
Taglio residuo
0.80
Angolo azioni
0.0
SET ANALISI PUSHOVER
Sisma +X' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale
Sisma +X' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale
Sisma -X' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale
Sisma -X' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale
Sisma +X' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria
Sisma +X' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria
Sisma -X' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria
Sisma -X' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria
Sisma +Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale
Sisma +Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale
Sisma -Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale
Sisma -Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale
Sisma +Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria
Sisma +Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria
Sisma -Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria
Sisma -Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria
DISTRIBUZIONE DI CARICO PER ANALISI DI GRUPPO 1 - PROPORZIONALE MODO PRINCIPALE
Peso
(N/mc)
77008
Piano nr
1
2
ANALISI DEI CARICHI
4.
Si riportano nelle seguenti tabelle le caratteristiche dei carichi utilizzati nel modello.
ØX'
0.640
1.000
ØY'
0.640
1.000
MODELLO STRUTTURALE
Si riportano nelle seguenti tabelle le caratteristiche del modello strutturale.
CARICHI SU SOLAIO
Codice
P
Proprio
(N/mq)
500
500
1000
Descrizione
COPERTURA Copertura
SOLAIO
Solaio torretta
SOTTOTETTO Sottotetto
P Perm
(N/mq)
P NS
(N/mq)
P Var
(N/mq)
Destinazione
d'uso
Psi0j
Psi1j
Psi2j
E trasv
(m)
1000
1000
0
0
0
0
1500
2000
500
neve<=1000m
Cat. A
Cat. H
0.50
0.70
0.00
0.20
0.50
0.00
0.00
0.30
0.00
t/6
t/6
t/6
CARICHI SU TELAIO
Codice
Descrizione
CARTEL1
100.0
P Proprio
(%)
0.0
P Perm
(%)
0.0
P NS
(%)
0.0
P Var
(%)
Cat. A
Destinazione
d'uso
0.70
Psi0j
Psi1j
Psi2j
0.50
0.30
100.0
VENTO
Zona Rugo Espo
1
B
IV
Alt C C press
(m) topo est
240 1.0 0.8
C depr
est
0.4
C depr
int
0.2
H edif
(m)
7.600
Press est Depr est
(N/mq)
(N/mq)
511
255
Depr int
(N/mq)
128
Z min
(m)
8.000
Pr est C
(N/mq)
511
Dep est C Dep int C
(N/mq)
(N/mq)
255
128
SISMA
Caratterizzazione sismica
Zona
sis
2
Classe
uso
II
Vita nom
VN (anni)
50
Cat
topo
T2
C ampl
topo ST
1.100
C uso
Cu
1.0
Per rif
VR (anni)
50
Suolo
Cat. E
Smo visc
(%)
5.0
Modello strutturale
Spettri elastici
Pianta piano 1
Spettro:
Tempo di ritorno (anni):
Accelerazione orizzontale al suolo max (ag/g):
Fattore di amplificazione spettro max F0:
Periodo T*C (s):
Coefficiente di amplificazione stratigrafica SS:
Periodo TB (s):
Periodo TC (s):
Periodo TD (s):
3.
SLO
30
0.059
2.484
0.237
1.600
0.162
0.485
1.836
SLD
50
0.079
2.470
0.253
1.600
0.168
0.504
1.916
SLV
475
0.230
2.412
0.325
1.390
0.195
0.586
2.520
Pianta piano 2
DATI GENERALI
COMBINAZIONI DEI CARICHI
Piano
nr
1
2
Si riportano nelle seguenti tabelle le caratteristiche delle combinazioni dei carichi utilizzate nel modello.
ANALISI NON SISMICA
Combinazione: COMB-1
Descrizione
Vento
Azione dominante
Vento
Gamma P propri
Gamma G1
1.00
1.00
1.00
Gamma G2
1.00
1.00
1.00
Gamma Qi
0.00
0.00
0.00
1.50
Area
(mq)
480.310
98.677
A Par X
(mq)
42.12
7.38
A Par Y'
(mq)
29.65
8.32
A Par X'
(%)
8.77
7.48
A Par Y'
(%)
6.17
8.43
Ecc dX'
(m)
2.640
0.597
Ecc dY'
(m)
0.467
0.467
Quota
(m)
4.800
7.500
Spess
(m)
0.200
0.200
Gamma G2
1.00
ELEMENTI STRUTTURALI
Codice
COEFRIG1
Gamma Qi
0.00
Descrizione
Coefficienti rigidezze
Alfa (A)
1.00
Alfa (Jy'-y')
0.50
Alfa (Jz'-z')
0.50
Alfa (Jt)
1.00
Alfa (Av y'-y')
0.50
Alfa (Av z'-z')
0.50
ELEMENTI STRUTTURALI AD ASSE VERTICALE
Pareti in muratura ordinaria
Azione
dominante
Gamma
P propri
Neve
Gamma
Vento
Neve
1.30
0.00
Coefficienti amplificatori
Gamma G1
1.30
1.30
1.30
Codice carico
1.50
1.50
1.50
Gamma G1
1.50
1.50
1.50
Carichi aggiuntivi su telaio
Codice carico
Gamma G1
CARTEL1
1.30
Codice carico
1.50
Azione dominante
Carico da folla
Caratteristiche geometriche
[omissis…]
Caratteristiche sezione e vincoli di estremità
[omissis…]
ELEMENTI STRUTTURALI AD ASSE ORIZZONTALE
Gamma G1
1.50
Travi in muratura ordinaria (superiori)
Caratteristiche geometriche
[omissis…]
Combinazione: COMB-3
Descrizione
Affollamento
Gamma P propri
Gamma Vento
1.30
0.00
Caratteristiche sezione e vincoli di estremità
[omissis…]
Coefficienti amplificatori
Carichi su solai
Codice carico
SOLAIO
COPERTURA
SOTTOTETTO
Pp-Y
(m)
9.340
9.340
Coefficienti di rigidezza per le analisi sismiche
Carichi aggiuntivi su telaio
Codice carico
Gamma G1
CARTEL1
1.00
Combinazione: COMB-2
Descrizione
Carichi su solai
Codice carico
SOLAIO
COPERTURA
SOTTOTETTO
Lp-X
(m)
52.800
11.940
NODI STRUTTURALI
[omissis…]
Gamma Vento
1.00
Coefficienti amplificatori
Carichi su solai
Codice carico
SOLAIO
COPERTURA
SOTTOTETTO
Altezza
(m)
4.900
2.700
Travi in muratura ordinaria (inferiori)
Gamma G1
1.30
1.30
1.30
Carichi aggiuntivi su telaio
Codice carico
Gamma G1
Codice carico
Gamma G1
Codice carico
Gamma G1
1.50
1.50
CARTEL1
1.30
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
1.50
Caratteristiche geometriche
[omissis…]
Caratteristiche sezione e vincoli di estremità
[omissis…]
CARICHI E MASSE NODALI
ANALISI SISMICA
Aree di solaio
[omissis…]
Combinazione: SISMICA
Descrizione
Combinazione sismica
Gamma P propri
1.00
i3+STUDIO
BELLUNO
Gamma Vento
0.00
- 35 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
A.T.E.R. di Belluno
CARICHI NON SISMICI
Carichi nodali verticali [omissis…]
Carichi distribuiti su trave [omissis…]
Carichi nodali orizzontali da vento [omissis…]
CARICHI SISMICI
Carichi verticali e masse nodali [omissis…]
Carichi distribuiti su trave [omissis…]
5.
RISULTATI DELLE ANALISI E DELLE VERIFICHE AI CARICHI NON SISMICI
Si riportano nelle seguenti tabelle i risultati delle analisi e delle verifiche ai carichi non sismici.
RISULTATI DELLE ANALISI
SPOSTAMENTI NODALI
Direzione vento +X' [omissis…]
Direzione vento -X' [omissis…]
Direzione vento +Y' [omissis…]
Analisi n.7 - Sisma -X' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria
Analisi n.8 - Sisma -X' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria
Analisi n.9 - Sisma +Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale
Analisi n.10 - Sisma +Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale
Analisi n.11 - Sisma -Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale
Analisi n.12 - Sisma -Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale
Analisi n.13 - Sisma +Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione second.
Analisi n.14 - Sisma +Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione second.
Analisi n.15 - Sisma -Y' - Eccentricità positiva - Distribuzione second.
Analisi n.16 - Sisma -Y' - Eccentricità negativa - Distribuzione second.
Direzione vento -Y' [omissis…]
SOLLECITAZIONI E RESISTENZE ELEMENTI
La verifica alle azioni non sismiche per pressoflessione e taglio (SLU) risulta soddisfatta
[omissis…]
REAZIONI A TERRA
[omissis…]
RISULTATI DELLE VERIFICHE
La verifica alle azioni non sismiche per pressoflessione per carichi laterali (SLU) risulta soddisfatta
[omissis…]
6. RISULTATI DELLE ANALISI E DELLE VERIFICHE AI CARICHI SISMICI
Si riportano nelle seguenti tabelle i risultati delle analisi e delle verifiche ai carichi sismici.
RISULTATI DELL'ANALISI MODALE
MODI PROPRI DI VIBRARE
Modo
Autovalore
1
2
3
4
5
6
1330
2173
3120
7397
10423
14233
Pulsazione
(rad/s)
36.473
46.610
55.859
86.004
102.092
119.304
Periodo
(s)
0.172270
0.134802
0.112483
0.073057
0.061544
0.052665
Frequenza
(Hz)
5.805
7.418
8.890
13.688
16.249
18.988
MPMx'
(%)
3.180
91.336
1.084
3.928
0.467
0.005
MPMy'
(%)
54.262
4.411
40.851
0.096
0.196
0.185
RISULTATI DELLE ANALISI PUSHOVER
[omissis…]
RISULTATI DELLE VERIFICHE
Curve di capacità
Analisi n.1 - Sisma +X' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale Analisi n.2 - Sisma +X' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale
Analisi n.3 - Sisma -X' - Eccentricità positiva - Distribuzione principale
Analisi n.5 - Sisma +X' - Eccentricità positiva - Distribuzione secondaria
i3+STUDIO
BELLUNO
Analisi n.4 - Sisma -X' - Eccentricità negativa - Distribuzione principale
Analisi n.6 - Sisma +X' - Eccentricità negativa - Distribuzione secondaria
- 36 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
Richiesta e capacità di spostamento agli stati limite
Ver
(S/N)
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Analisi
+X' Ecc+ Dist 1
+X' Ecc- Dist 1
-X' Ecc+ Dist 1
-X' Ecc- Dist 1
+X' Ecc+ Dist 2
+X' Ecc- Dist 2
-X' Ecc+ Dist 2
-X' Ecc- Dist 2
+Y' Ecc+ Dist 1
+Y' Ecc- Dist 1
-Y' Ecc+ Dist 1
-Y' Ecc- Dist 1
+Y' Ecc+ Dist 2
+Y' Ecc- Dist 2
-Y' Ecc+ Dist 2
-Y' Ecc- Dist 2
SLO risp SLO casp SLD risp SLD casp SLV risp SLV casp SLO q* SLO q*=3 SLD q* SLD q*=3 SLV q* SLV q*=3
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
(cm)
0.190
1.020
0.268
1.332
1.477
2.203 0.798
1.740 1.039
1.800 2.365
2.054
0.201
0.984
0.302
1.303
1.556
1.857 0.827
1.743 1.076
1.803 2.448
2.056
0.189
0.715
0.276
0.846
1.487
1.588 0.810
1.712 1.055
1.771 2.403
2.020
0.198
0.436
0.320
0.436
1.568
1.595 0.863
1.653 1.123
1.710 2.556
1.950
0.157
1.313
0.204
1.403
1.257
2.014 0.736
1.662 0.960
1.720 2.193
1.964
0.165
1.288
0.215
1.418
1.311
2.070 0.748
1.693 0.975
1.751 2.225
2.000
0.165
1.168
0.215
1.194
1.233
2.301 0.670
1.893 0.872
1.959 1.992
2.236
0.173
1.113
0.225
1.508
1.304
2.553 0.702
1.857 0.915
1.921 2.087
2.193
0.268
0.995
0.461
1.464
2.063
2.237 0.895
1.918 1.191
1.982 2.804
2.255
0.198
0.954
0.258
1.453
1.482
2.176 0.754
1.897 0.982
1.962 2.234
2.237
0.263
0.969
0.453
1.458
2.027
2.238 0.894
1.898 1.191
1.962 2.788
2.233
0.199
0.948
0.259
1.404
1.486
2.148 0.755
1.900 0.983
1.965 2.237
2.241
0.239
0.939
0.401
1.382
1.827
2.153 0.864
1.857 1.151
1.920 2.623
2.187
0.166
0.911
0.216
1.353
1.261
2.041 0.694
1.827 0.904
1.891 2.065
2.159
0.235
0.934
0.393
1.378
1.795
2.148 0.862
1.843 1.148
1.906 2.604
2.171
0.166
0.924
0.216
1.366
1.262
1.980 0.694
1.832 0.904
1.895 2.063
2.164
Caratteristiche calcolo bilineare
Ver
(S/N)
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Analisi
M tot
(t)
Gamma
+X' Ecc+ Dist 1
+X' Ecc- Dist 1
-X' Ecc+ Dist 1
-X' Ecc- Dist 1
+X' Ecc+ Dist 2
+X' Ecc- Dist 2
-X' Ecc+ Dist 2
-X' Ecc- Dist 2
+Y' Ecc+ Dist 1
+Y' Ecc- Dist 1
-Y' Ecc+ Dist 1
-Y' Ecc- Dist 1
+Y' Ecc+ Dist 2
+Y' Ecc- Dist 2
-Y' Ecc+ Dist 2
-Y' Ecc- Dist 2
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
1.43
Vento
zona
classe rugosità
Zona
Rugo
VERIFICA GLOBALE IN SPOSTAMENTO
La verifica globale in spostamento risulta soddisfatta
m*
(t)
k*
(kN/m)
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
728.276
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
496.403
T*
(s)
832786.16
797482.95
833415.15
806909.19
965367.09
927289.63
926222.16
895701.01
607314.34
804258.68
618640.99
801715.75
681569.61
925133.07
693540.72
923481.19
dy
(cm)
0.153
0.157
0.153
0.156
0.142
0.145
0.145
0.148
0.180
0.156
0.178
0.156
0.170
0.146
0.168
0.146
Fy
(kN)
0.238
0.243
0.234
0.229
0.213
0.221
0.247
0.246
0.300
0.263
0.294
0.264
0.276
0.239
0.272
0.239
1979.767
1934.628
1948.539
1847.329
2055.372
2046.394
2287.226
2201.441
1820.379
2115.198
1821.389
2114.903
1884.218
2206.545
1888.792
2209.611
7. CONCLUSIONI
Al fine di fornire un giudizio motivato di accettabilità del risultato, come richiesto al punto 10.2 delle N.T.C. 2008, il progettista strutturale dichiara:
di aver esaminato preliminarmente la documentazione a corredo del software ANDILWall e di ritenerlo affidabile ed idoneo alla struttura in oggetto;
di aver controllato accuratamente gli elaborati di calcolo;
di aver confrontato i risultati del software con quelli ottenuti con semplici calcoli di massima;
di aver esaminato gli stati tensionali e deformativi e di ritenerli consistenti e coerenti con la schematizzazione e modellazione della struttura;
e pertanto ritiene che i risultati siano accettabili e che il presente progetto strutturale sia conforme alla normativa vigente.
A.T.E.R. di Belluno
Espo
categoria esposizione
Alt (m)
C topo
C press est
C depr est
altitudine
coefficiente di topografia
coefficiente di forma pressione esterna
coefficiente di forma depressione esterna
C depr int
coefficiente di forma depressione interna
H edif (m)
Press est
(N/mq)
Depr est
(N/mq)
Depr int (N/mq)
Z min (m)
Pr est C (N/mq)
Dep est C
(N/mq)
Dep int C
(N/mq)
altezza massima del fabbricato
pressione esterna massima in sommità
C uso Cu
Per rif VR
(anni)
Suolo
coefficiente d'uso
vita di riferimento
Smo visc (%)
smorzamento viscoso
Gamma G1
depressione esterna massima in sommità
depressione interna massima in sommità
Z minimo
pressione esterna costante
depressione esterna costante
depressione interna costante
Sisma
Caratterizzazione sismica
zona sismica
classe d'uso
Zona sis
Classe uso
Vita nom VN
vita nominale
(anni)
Cat topo
categoria topografica
C ampl topo ST coefficiente di amplificazione topografica
Azione
dominante
Gamma P
propri
Gamma Vento
Codice carico
Combinazioni dei carichi
azione variabile dominante
categoria del suolo
coefficiente amplificatore dei pesi propri degli elementi
Gamma G2
coefficiente amplificatore dell'azione del vento
codice identificativo del carico
Gamma Qi
coefficiente amplificatore del peso proprio degli elementi
strutturali e del carico permanente
coefficiente amplificatore del carico permanente non
strutturale
coefficiente amplificatore del carico variabile
Iteraz
numero di iterazioni del solutore per la convergenza
PARAMETRI ANALISI SISMICA
Criterio
converg
Toll energia
Toll forze
Parametri pushover
criterio di convergenza del solutore
tolleranza per criterio di convergenza energetico
tolleranza per criterio di convergenza forze
Toll spost
Passi carico
% forza sismica percentuale forza sismica
Taglio residuo coefficiente moltiplicativo taglio residuo allo Stato Limite
Ultimo
Angolo azioni
angolo direzione principale delle azioni (sisma, vento)
tolleranza per criterio di convergenza spostamenti
numero massimo di passi del solutore
MODELLO STRUTTURALE
Piano nr
Altezza (m)
Lp-X (m)
Pp-Y (m)
Area (mq)
A Par X' (mq)
A Par Y' (mq)
Dati generali
numero di piano
altezza del piano
larghezza X del piano
profondità Y del piano
area del piano
area dei setti in direzione X'
area dei setti in direzione Y'
A Par X' (%)
A Par Y' (%)
Ecc dX' (m)
Ecc dY' (m)
Quota (m)
Spess (m)
percentuale area dei setti in direzione X'
percentuale area dei setti in direzione Y'
eccentricità X' del piano
eccentricità Y' del piano
quota del piano
spessore del piano
Piano nr
Nome
Bar X (m)
Bar Y (m)
Bar Z (m)
Vinc trasl X
Nodi strutturali
numero del piano al quale appartiene il nodo
nome identificativo del nodo
coordinata X del nodo
coordinata Y del nodo
coordinata Z del nodo
vincolo traslazionale in X
Vinc trasl Y
Vinc trasl Z
Vinc rot X
Vinc rot Y
Vinc rot Z
vincolo traslazionale in Y
vincolo traslazionale in Z
vincolo rotazionale in X
vincolo rotazionale in Y
vincolo rotazionale in Z
Jz'-z' (m4)
Jt (m4)
Av y'-y' (mq)
Av z'-z' (mq)
Tipo mat
momento di inerzia asse trasversale z'-z'
momento di inerzia torsionale
area di taglio asse principale y'-y'
area di taglio asse trasversale z'-z'
tipologia di materiale della sezione
Alfa (Jz'-z')
Alfa (Jt)
Alfa (Av y'-y')
Alfa (Av z'-z')
coefficiente moltiplicatore Jz'z'
coefficiente moltiplicatore Jt
coefficiente moltiplicatore Av y'y'
coefficiente moltiplicatore Av z'z'
Caratteristiche geometriche
Piano nr
piano a cui appartiene l'elemento
Ang (°)
Nome
nome identificativo dell'elemento
Incl (°)
Alt (m)
Lun (m)
Sp (m)
Dis (m)
Nodo I
Nodo J
L ast (m)
altezza dell'elemento
lunghezza dell'elemento
spessore dell'elemento
disassamento longitudinale
nodo iniziale dell'asta
nodo finale dell'asta
lunghezza totale dell'asta (da nodo a nodo)
RE I(x) (m)
RE I(y) (m)
RE I(z) (m)
RE J(x) (m)
RE J(y) (m)
RE J(z) (m)
angolo definito dall'asse dell'elemento, nel piano XY,
rispetto all'asse X
inclinazione verticale dell'asta (da Nodo I a Nodo J)
rispetto al piano XY
Rigid End longitudinale (x) Nodo I
Rigid End ortogonale (y) Nodo I
Rigid End trasversale (z) Nodo I
Rigid End longitudinale (x) Nodo J
Rigid End ortogonale (y) Nodo J
Rigid End trasversale (z) Nodo J
Area cat cmq
Acciaio catena
Vinc pr I
Vinc or I
Vinc pr J
Vinc or J
area della catena della fascia muraria
tipologia della catena della fascia muraria
vincolo principale Nodo I
vincolo ortogonale Nodo I
vincolo principale Nodo J
vincolo ortogonale Nodo J
Elementi strutturali
Sezioni personalizzate
codice identificativo della sezione
descrizione estesa della sezione
tipologia di sezione
area della sezione per carico assiale
momento di inerzia asse principale y'-y'
Codice
Descrizione
Tipo sez
Area (mq)
Jy'-y' (m4)
LEGENDE
Si riportano di seguito le legende relative alle tabelle precedentemente utilizzate.
Coefficienti di rigidezza per le analisi sismiche
Codice
codice identificativo dell'elemento
Descrizione
descrizione estesa dell'elemento
Alfa (A)
coefficiente moltiplicatore rigidezza assiale
Alfa (Jy'-y')
coefficiente moltiplicatore Jy'y'
MATERIALI
Murature
Caratteristiche generali
Codice
Descrizione
Esist Si/No
Fatt Conf
Tipo Blocco
Tipo Forat
Fbk (MPa)
Codice
Stress
Block
Rott Tg
codice identificativo del materiale
descrizione estesa del materiale
materiale esistente (Si) o nuovo (No)
fattore di confidenza
tipologia del blocco di muratura
tipologia di foratura
resistenza caratteristica del blocco in direzione verticale
Resistenza e deformazione
codice identificativo del materiale
E u (%)
stress block
Fvk0 (MPa)
tipologia di rottura a taglio della muratura
Coeff Attr
coefficiente di attrito
resistenza caratteristica della muratura in direzione
verticale
resistenza caratteristica della muratura in direzione
Fhk (MPa)
orizzontale
resistenza caratteristica del blocco in direzione
F'bk (MPa)
orizzontale
resistenza media della muratura in direzione
Fm (MPa)
verticale
resistenza media della muratura in direzione
Fhm (MPa)
orizzontale
F'bm (MPa) resistenza media del blocco in direzione orizzontale
Fk (MPa)
Codice
Gen (Parete)
Fless (Fascia)
Taglio (Fascia)
SLO Par
MO
SLD Par
MO
SLV Fl Par
MO
SLV Tg Par
MO
SLO Par
MA
SLD Par
MA
Fvm0 (MPa) resistenza media a taglio della muratura in assenza di carichi verticali
Fvhm0
(MPa)
Codice
Descrizione
Esist Si/No
Fatt Conf
Ftm (MPa)
drift interpiano allo SLO per pareti in muratura ordinaria
drift interpiano allo SLD per pareti in muratura ordinaria
drift interpiano allo SLV per pareti in muratura ordinaria nel
caso di rottura per pressoflessione
drift interpiano allo SLV per pareti in muratura ordinaria, in
caso di rottura per taglio
drift interpiano allo SLO per pareti in muratura armata
Acciai per catene
codice identificativo del materiale
descrizione estesa del materiale
materiale esistente (Si) o nuovo (No)
fattore di confidenza
resistenza media a taglio della muratura in assenza di carichi verticali
(fasce)
Fvd L (MPa) resistenza di calcolo limite a taglio della muratura
Comportamento (Analisi non lineare)
codice identificativo del materiale
comportamento del maschio murario
comportamento a flessione della fascia muraria
comportamento a taglio della fascia muraria
drift interpiano allo SLD per pareti in muratura armata
Elementi orizzontali, verticali e bracci rigidi
classe di resistenza della malta
modulo elastico della muratura
modulo elastico tangenziale della muratura
peso proprio della muratura
coefficiente parziale di sicurezza statica
coefficiente parziale di sicurezza sismica
deformazione ultima della muratura
resistenza caratteristica a taglio della muratura in assenza di carichi
verticali
Fvhk0
resistenza caratteristica a taglio della muratura in assenza di carichi
(MPa)
verticali (fasce)
Fvk L (MPa) resistenza caratteristica limite a taglio della muratura
resistenza caratteristica a trazione della muratura per fessurazione
Ftk (MPa)
diagonale
Drift (Analisi non lineare)
codice identificativo del materiale
Codice
Tipo malta
E (MPa)
G (MPa)
Peso (N/mc)
GM N Sis
GM Sis
Kkr
Eh/E
Gh/G
Piano nr
resistenza media a trazione della muratura per fessurazione
diagonale
coefficiente di resistenza residua per fascia muraria elasto-plasto-fragile
valore di incrudimento del modulo elastico della muratura
valore di incrudimento del modulo elastico tangenziale della muratura
SLV Fl Par
MA
SLV Tg Par
MA
SLV Fl Fs
MO
SLV1 Tg
Fs MO
SLV2 Tg
Fs MO
SLV Fl Fs
MA
SLV Tg Fs
MA
GS
Fyk (MPa)
Fym (MPa)
drift interpiano allo SLV per pareti in muratura armata, in caso
di rottura per pressoflessione
drift interpiano allo SLV per pareti in muratura armata, in caso
di rottura per taglio
drift interpiano allo SLV per fasce in muratura ordinaria, in
caso di rottura per pressoflessione
drift interpiano allo SLV per fasce in muratura ordinaria, in
caso di rottura per taglio (primo limite)
drift interpiano allo SLV per fasce in muratura ordinaria, in
caso di rottura per taglio (ultimo limite)
drift interpiano allo SLV per fasce in muratura armata, in caso
di rottura per pressoflessione
drift interpiano allo SLV per fasce in muratura armata, in caso
di rottura per taglio
coefficiente parziale di sicurezza dell'acciaio
tensione caratteristica di snervamento dell'acciaio
tensione media di snervamento dell'acciaio
ANALISI DEI CARICHI
Codice
Descrizione
P Proprio
(N/mq)
P Perm
(N/mq)
P NS (N/mq)
P Var (N/mq)
Carichi su solaio
codice identificativo del carico
descrizione estesa del carico
peso proprio
sovraccarico permanente
strutturale
sovraccarico permanente non
strutturale
sovraccarico variabile
Caratteristiche sezione e vincoli di estremità
Piano nr
piano a cui apaprtiene l'elemento
Nome
nome identificativo dell'elemento
Mat
materiale o tipologia costruttiva dell'elemento
Area (mq)
area dell'elemento
Jy (m4)
momento d'inerzia della sezione rispetto all'asse y
Jz (m4)
momento d'inerzia della sezione rispetto all'asse z
Coeff Rig
tipologia coefficiente moltiplicativo rigidezze
Nome
Acc vert
Perc I (%)
Armatura
estremo I
Perc J (%)
Armatura
estremo J
Acc orizz
Ø staf (mm)
p staf (cm)
br lon (nr)
br tra (nr)
Arm long
Tipo acc
Tipo cls
Arm long sup sx
percentuale di armatura all'estremo J
armatura dell'estremo J dell'elemento
Arm long inf sx
Ø st sx (mm)
distanza dall'asse delle armature longitudinali al filo
esterno dell'elemento (cordoli, travi)
armatura longitudinale (cordoli)
tipologia dell'acciaio per armature (cordoli, travi)
tipologia del calcestruzzo (cordoli, travi)
armatura longitudinale superiore all'estremo sinistro
(travi)
armatura longitudinale inferiore all'estremo sinistro (travi)
staffe all'estremo sinistro (travi)
tipologia acciaio armatura trasversale
diametro armatura trasversale
passo armatura trasversale
numero bracci staffe in direzione longitudinale
numero bracci staffe in direzione trasversale
p st sx (cm)
Arm long sup dx
Arm long inf dx
Ø st dx (mm)
p st dx (cm)
passo delle staffe all'estremo sinistro
armatura longitudinale superiore all'estremo destro (travi)
armatura longitudinale inferiore all'estremo destro (travi)
staffe all'estremo destro (travi)
passo delle staffe all'estremo destro (travi)
Carichi e masse nodali
Aree di solaio
piano a cui appartiene l'area di solaio
nome identificativo dell'area di solaio
Area (mq)
area dell'elemento
Tipo carico
tipologia di carico associata all'area di solaio
El caricato
nome e piano dell'elemento caricato
nome [piano]
Tipo el caricato tipologia dell'elemento caricato
Nodo
Fx (kN)
Fy (kN)
Fz (kN)
Carichi nodali verticali / masse nodali
nome identificativo del nodo
forza in direzione globale X
forza in direzione globale Y
forza in direzione globale Z
Mx (kN)
My (kN)
Mz (kN)
Massa (t)
momento in direzione globale X
Momento in direzione globale Y
momento in direzione globale Z
massa calcolata del nodo
Piano
Trave
Carichi distribuiti su trave
piano al quale appartiene la trave
nome identificativo della trave
Q distr (kN/m)
carico distribuito a metro lineare
Nodo
Carichi nodali orizzontali da vento
nome identificativo del nodo
Dir +Y' Fx (kN)
forza nodale del vento in direzione X per effetto del vento
in direzione +Y'
forza nodale del vento in direzione Y per effetto del vento
in direzione +Y'
forza nodale del vento in direzione X per effetto del vento
in direzione -Y'
Forza nodale del vento in direzione Y per effetto del vento
in direzione -Y'
Destinazione
d'uso
Psi0j
Psi1j
destinazione d'uso dell'impalcato caricato
Dir +X' Fy (kN)
coefficiente Psi0j
coefficiente Psi1j
Dir -X' Fx (kN)
Psi2j
coefficiente Psi2j
E trasv (m)
eccentricità trasversale di azione verticale del carico sulla muratura per verifiche ai
carichi non sismici
BELLUNO
Copr (cm)
nome identificativo dell'elemento
tipologia acciaio armatura longitudinale
percentuale di armatura all'estremo I
armatura dell'estremo I dell'elemento
Piano nr
Nome
Dir +X' Fx (kN)
i3+STUDIO
Quadro di armatura
piano a cui appartiene l'elemento
Dir -X' Fy (kN)
- 37 di 59 -
forza nodale del vento in direzione X per effetto del vento
in direzione +X'
forza nodale del vento in direzione Y per effetto del vento
in direzione +X'
forza nodale del vento in direzione X per effetto del vento
in direzione -X'
forza nodale del vento in direzione Y per effetto del vento
in direzione -X'
Dir +Y' Fy (kN)
Dir -Y' Fx (kN)
Dir -Y' Fy (kN)
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale caserma Fantuzzi di Belluno, nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
Nome
Tipo elemento
Drift lim piano pr
RISULTATI ANALISI
Spostamenti nodali
step di calcolo
numero del piano al quale appartiene il nodo
nome identificativo del nodo
spostamento in direzione globale X del nodo
spostamento in direzione globale Y del nodo
Step
Piano nr
Nodo
Sp X (cm)
Sp Y (cm)
Sp Z (cm)
Rot X (rad)
Rot Y (rad)
Rot Z (rad)
Drift lim fuori
piano
spostamento in direzione globale Z del nodo
rotazione del nodo attorno all'asse X
rotazione del nodo attorno all'asse Y
rotazione del nodo attorno all'asse Z
Sollecitazioni e resistenze taglianti
Ver (S/N)
indica se l'asta è verificata
Step
step di calcolo
Piano nr
numero del piano al quale appartiene l'asta
Nome
nome identificativo dell'asta
Tipo elemento tipologia dell'asta
Nodo I
nodo iniziale dell'asta
Nodo J
nodo finale dell'asta
Vip I (kN)
nodo finale dell'asta
sforzo assiale dell'asta al nodo I
resistenza allo sforzo assiale dell'asta al nodo I
sforzo assiale dell'asta al nodo J
resistenza allo sforzo assiale dell'asta al nodo J
Vip lim I (kN)
Vop I (kN)
Vop lim I (kN)
Vip J (kN)
Vip lim J (kN)
Vop J (kN)
Vop lim J (kN)
resistenza a taglio nel piano principale dell'asta al nodo I
taglio nel piano trasversale dell'asta al nodo I
resistenza a taglio nel piano trasversale dell'asta al nodo I
taglio nel piano principale dell'asta al nodo J
resistenza a taglio nel piano principale dell'asta al nodo J
taglio nel piano trasversale dell'asta al nodo J
resistenza a taglio nel piano trasversale dell'asta al nodo
J
taglio nel piano principale dell'asta al nodo I
Mip lim I (kN)
Step
Piano nr
step di calcolo
numero del piano al quale appartiene l'asta
Mop I (kN)
Mop lim I (kN)
Nome
Tipo elemento
nome identificativo dell'asta
tipologia dell'asta
Mip J (kN)
Mip lim J (kN)
Nodo I
nodo iniziale dell'asta
Mop J (kN)
Nodo J
nodo finale dell'asta
Mop lim J (kN)
Mip I (kN)
momento flettente nel piano principale dell'asta al nodo I
Step
Piano nr
Nodo
Fx (kN)
Fy (kN)
Reazioni a terra
step di calcolo
numero del piano al quale appartiene il nodo
nome identificativo del nodo
azione del vincolo secondo l'asse globale X
azione del vincolo secondo l'asse globale Y
Modo
Autovalore
Analisi modale - Modi propri di vibrare
numero progressivo del modo proprio di vibrare
dell'edificio
autovalore
Pulsazione
(rad/s)
Periodo (s)
Step
Piano nr
pulsazione
Fz (kN)
Mx (kNm)
My (kNm)
Mz (kNm)
resistenza a flessione nel piano principale dell'asta al
nodo I
momento flettente nel piano trasversale dell'asta al nodo I
resistenza a flessione nel piano trasversale dell'asta al
nodo I
momento flettente nel piano principale dell'asta al nodo J
resistenza a flessione nel piano principale dell'asta al
nodo J
momento flettente nel piano trasversale dell'asta al nodo
J
resistenza a flessione nel piano trasversale dell'asta al
nodo J
azione del vincolo secondo l'asse globale Z
momento del vincolo attorno all'asse globale X
momento del vincolo attorno all'asse globale Y
momento del vincolo attorno all'asse globale Z
Frequenza (Hz) frequenza
MPMx' (%)
MPMy' (%)
percentuale della massa partecipante nella direzione X'
del sisma
percentuale della massa partecipante nella direzione Y'
del sisma
periodo
Analisi pushover - Quadro di danno
step di calcolo
numero di piano al quale appartiene l'asta
9.4
Carico lim assiale
Rott press piano pr
Rott tgl piano pr
Rottura per taglio nel piano principale dell'elemento
Rott press fuori piano rottura per pressoflessione fuori piano dell'elemento
Rott tgl fuori piano
rottura per taglio fuori piano dell'elemento
Verifiche ai carichi non sismici
Nodo J
N I (kN)
N lim I (kN)
N J (kN)
N lim J (kN)
Sollecitazioni e resistenze flessionali
Ver (S/N)
indica se l'asta è verificata
nome identificativo dell'asta
tipologia di elemento
superamento del drift limite nel piano
principale
superamento del drift limite fuori piano
RISULTATI VERIFICHE
Sollecitazioni e resistenze elementi
Sollecitazioni e resistenze assiali
Ver (S/N)
indica se l'asta è verificata
Step
step di calcolo
Piano nr
numero del piano al quale appartiene l'asta
Nome
nome identificativo dell'asta
Tipo elemento tipologia dell'asta
Nodo I
nodo iniziale dell'asta
A.T.E.R. di Belluno
Piano nr
Nome
Tipo elemento
Lun (m)
Sp (m)
Alt (m)
Dati generali verifiche
numero di piano al quale appartiene l'elemento
nome identificativo dell'elemento
tipologia di elemento
lunghezza dell'elemento
spessore dell'elemento
altezza dell'elemento
Ver (S/N)
Piano nr
Nome
N sup (kN)
N sx (kN)
Ec sx (m)
Snell
Ro
Ecc lg sup (m)
Ecc tr sup (m)
Ecc acc (m)
snellezza dell'elemento
coefficiente di vincolo laterale
eccentricità longitudinale del carico gravante da sopra
eccentricità trasversale del carico gravante da sopra
eccentricità accidentale
Azioni e verifiche
indica se l'elemento è verificato
numero di piano al quale appartiene l'elemento
nome identificativo dell'elemento
carico gravante da sopra
carico totale dei solai gravanti a sinistra dell'elemento
eccentricità di azione del carico totale dei solai a sinistra
M (kNm)
Mad (kNm)
M tot (kNm)
Ecc lg (m)
Ecc tr (m)
Ø long
N dx (kN)
carico totale dei solai gravanti a destra dell'elemento
Ø trasv
Ec dx (m)
Pr v (kN/mq)
N (kN)
eccentricità di azione del carico totale dei solai a destra
pressione del vento
carico totale
Nrd (kN)
Mrd (kNm)
dove
momento
momento addizionale (per muratura armata)
momento totale (per muratura armata)
eccentricità longitudinale
eccentricità trasversale
coefficiente di riduzione longitudinale (per muratura
ordinaria)
coefficiente di riduzione trasversale (per muratura
ordinaria)
carico limite (per muratura ordinaria)
momento limite (per muratura armata)
sezione di verifica (sommità, mezzeria, base
dell'elemento)
Verifiche ai carichi sismici
Verifica globale in spostamento
Richiesta e capacità di spostamento agli stati limite
Ver (S/N)
indica se la verifica è soddisfatta
Analisi
tipologia di analisi
SLO risp
(cm)
SLO casp
(cm)
SLD risp
(cm)
SLD casp
(cm)
SLV risp
(cm)
richiesta di spostamento allo stato limite di
operatività (SLO)
capacità di spostamento allo stato limite di
operatività (SLO)
richiesta di spostamento allo stato limite di
danno (SLD)
capacità di spostamento allo stato limite di
danno (SLD)
richiesta di spostamento allo stato limite di
vita (SLV)
Caratteristiche calcolo bilineare
Ver
indica se la verifica è soddisfatta
(S/N)
Analisi tipologia di analisi
Gamma coefficiente di ripartizione
M tot (t) massa totale dell'edificio
m* (t)
massa totale del sistema strutturale ad un
grado di libertà
SLV casp
(cm)
SLO q*
(cm)
SLO q*=3
(cm)
SLD q*
(cm)
SLD q*=3
(cm)
SLV q*
(cm)
SLV q*=3
(cm)
capacità di spostamento allo stato limite di vita (SLV)
rapporto tra la forza di risposta elastica allo SLO e la forza di snervamento del
sistema bilineare equivalente
capacità di spostamento allo SLO per q*=3
rapporto tra la forza di risposta elastica allo SLD e la forza di snervamento del
sistema bilineare equivalente
capacità di spostamento allo SLD per q*=3
rapporto tra la forza di risposta elastica allo SLV e la forza di snervamento del
sistema bilineare equivalente
capacità di spostamento allo SLV per q*=3
k*
rigidezza secante del sistema strutturale ad un grado di libertà
(kN/m)
T* (s)
periodo elastico del sistema strutturale ad un grado di libertà
dy (cm) spostamento del punto di controllo del modello strutturale globale in corrispondenza
dello snervamento
Fy (kN) forza totale alla base del modello strutturale globale
superamento dei valori limite di carico assiale
rottura per pressoflessione nel piano principale
dell'elemento
Risultati
Si riportano di seguito alcune finestre grafiche con le verifiche effettuate dal programma di calcolo.
9.4.1
9.4.1.1
Analisi non sismica
Spostamenti nodali
i3+STUDIO
BELLUNO
- 38 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale della caserma Fantuzzi di Belluno - nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
9.4.1.2
Deformata
9.4.1.3
Sollecitazioni e resistenze
i3+STUDIO
BELLUNO
- 39 di 59 -
A.T.E.R. di Belluno
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale della caserma Fantuzzi di Belluno - nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
9.4.1.4
Reazioni vincolari
9.4.1.5
Verifica a carichi verticali
i3+STUDIO
BELLUNO
- 40 di 59 -
A.T.E.R. di Belluno
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale della caserma Fantuzzi di Belluno - nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
9.4.2
A.T.E.R. di Belluno
Analisi sismica modale
9.4.2.1
Risultati tabellari
9.4.2.2
Deformata
i3+STUDIO
BELLUNO
- 41 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale della caserma Fantuzzi di Belluno - nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
9.4.3
A.T.E.R. di Belluno
Analisi sismica Pushover
9.4.3.1
Forza-spostamento
9.4.3.2
Spostamenti nodali
i3+STUDIO
BELLUNO
- 42 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale della caserma Fantuzzi di Belluno - nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
9.4.3.3
Deformata
9.4.3.4
Sollecitazioni e resistenze
i3+STUDIO
BELLUNO
- 43 di 59 -
A.T.E.R. di Belluno
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale della caserma Fantuzzi di Belluno - nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
9.4.3.5
Reazioni vincolari
9.4.3.6
Quadro di danno
i3+STUDIO
BELLUNO
- 44 di 59 -
A.T.E.R. di Belluno
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale della caserma Fantuzzi di Belluno - nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
10
A.T.E.R. di Belluno
VERIFICHE DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI
Tutti gli elementi strutturali sono stati verificati sotto tutte le combinazioni di carico. Per ragioni di
chiarezza espositiva, si presentano di seguito le verifiche statiche soltanto di alcuni elementi strutturali
considerati significativi nell’ambito dell’analisi effettuata.
10.1 Arcarecci lignei in rifacimento
Segue la verifica a flessione deviata di nuovi arcarecci che costituiscono l'orditura secondaria di copertura
in rifacimento.
i3+STUDIO
BELLUNO
- 45 di 59 -
13068 S3A_01 Relazione di Calcolo.doc
Ristrutturazione parziale della caserma Fantuzzi di Belluno - nuova sede Questura e reparti Polizia di Stato
A.T.E.R. di Belluno
10.2 Capriate lignee esistenti
10.2.1 Modellazione di calcolo
La capriata lignea con monaco e due saette viene schematizzata applicando un carico uniformemente
distribuito lungo i puntoni. Lo schema statico è il seguente:
sezione puntone
20x25 cm
lunghezza puntoni
Lp = 3.10+1.58 m
sezione catena
20x25 cm
lunghezza catena
Lc = 8.30 m
sezione monaco
20x25 cm
lunghezza saetta
Ls = 1.62 m
sezione saette
20x20 cm
interasse di carico capriata
i
= 4.70 m
10.2.2 Sollecitazioni
Si riportano di seguito le sollecitazioni agenti sugli elementi che compongono la capriata determinate per
la combinazione di carico agli SLU.
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10.2.3 Verifica Puntoni
10.2.4 Verifica Catena
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10.3 Cordoli intermedi di rinforzo
Viene eseguita la verifica di resistenza e deformazione dei cordoli intermedi di rinforzo delle pareti
trasversali. L'azione sollecitante agente sul cordolo è quella precedentemente definita per l'azione del tirante
T nella verifica locale a ribaltamento della parete vincolata (T = 6 kN/m).
10.3.1 Modellazione di calcolo
Il cordolo viene schematizzato mediante un sistema reticolare con correnti in profili metallici 240x10mm,
montanti tesi in barre filettate in acciaio e diagonali compressi costituiti da puntoni in muratura. Lo schema
statico è il seguente:
sezione utile puntone muratura
20x30cm
lunghezza totale parete
L = 8.40 m
larghezza di riferimento parete
s = 0.60 m
passo tra i montanti
p = 0.70 m
azione sollecitante al metro
T = 6.00 kN/m
azione sollecitante per montante
F = Txp = 4.20 kN
10.3.2 Verifica a compressione della muratura
fmax = 0.60 Mpa < fd-sis = 0.75 MPa
VERIFICATA
10.3.3 Verifica a trazione e compressione delle parti in acciaio
fmax = 40.00 Mpa < fvd = fvk/gm = 275/1.25 = 220 MPa
VERIFICATA
10.3.4 Verifica a deformazione
dYmax = 0.008 m  L/1000
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VERIFICATA
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CONCLUSIONI
Tutti gli interventi strutturali previsti sul fabbricato esistente sono stati definiti nell’ottica del miglioramento
sismico secondo quanto riportato nel D.M. 14/01/08 al § C8.4.2 della Circ. Min. Infr. 02/02/09, n.617.
Dalle verifiche effettuate a livello locale e globale emerge che tali interventi fanno variare la rigidezza, la
resistenza o la duttilità di singoli elementi o parti strutturali e introducono nuovi elementi strutturali (cordoli
sommitali e orizzontali di rinforzo), così che il comportamento strutturale locale e globale, particolarmente
rispetto alle azioni sismiche, ne sia significativamente modificato in senso migliorativo andando ad
impegnare maggiormente gli elementi più resistenti, riducendo le irregolarità e trasformando i meccanismi di
collasso da fragili a duttili.
Rimangono valide le limitazioni d’uso riportate nel paragrafo 1.2 della presente relazione.
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Il Progettista delle Strutture
(ing. Mauro De Col)
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Il Direttore Lavori delle Strutture
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RELAZIONE ILLUSTRATIVA
SUI MATERIALI
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All’Ufficio del Genio Civile
della Provincia di competenza
RELAZIONE ILLUSTRATIVA SUI MATERIALI
( ar t . 4 Le g ge 05 / 1 1 /1 9 71 n. 10 8 6)
Il sottoscritto dott. ing. Mauro De Col, con studio a Belluno in via degli Agricoltori n.13 ed iscritto all’albo
degli Ingegneri della Provincia di Belluno al n.593, in qualità di progettista strutturale delle opere in oggetto
D I C H I A R A
che per quanto concerne le disposizioni sui materiali costitutivi le varie parti della struttura riguardanti sia
le caratteristiche di resistenza richieste, sia le caratteristiche di durabilità ed inoltre qualsiasi altra
caratteristica che si è ritenuta indispensabile per la corretta esecuzione della struttura stessa, si rimanda al
capitolo 4 “REQUISITI SUI MATERIALI” della precedente relazione di calcolo.
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RELAZIONE GEOTECNICA
SULLE FONDAZIONI
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All’Ufficio del Genio Civile
della Provincia di competenza
RELAZIONE GEOTECNICA SULLE FONDAZIONI
( i n c onf or m it à a ll a L e g ge 02 /0 2 /1 9 74 , n. 6 4)
Il sottoscritto dott. ing. Mauro De Col, con studio a Belluno in via degli Agricoltori n.13 ed iscritto all’albo
degli Ingegneri della Provincia di Belluno al n.593, in qualità di progettista strutturale delle opere in oggetto
D I C H I A R A
che per quanto concerne la caratterizzazione geotecnica del sito, i parametri assunti nel calcolo delle
fondazioni, la tipologia di fondazione adottata ed inoltre qualsiasi altra disposizione costruttiva che si è
ritenuta indispensabile per la corretta esecuzione della struttura stessa, si rimanda al capitolo 5
"CARATTERISTICHE DEL TERRENO E DELLE FONDAZIONI" della precedente relazione di calcolo.
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PIANO DI
MANUTENZIONE
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PREMESSE GENERALI
Il presente piano di manutenzione delle strutture riguarda il progetto di "Ristrutturazione parziale della
caserma Fantuzzi di Belluno, destinata a nuova sede della Questura e reparti della Polizia di Stato" –
limitatamente ad un modesto edificio ex scuderie destinato a Locali destinati a deposito.
Il fabbricato oggetto di ristrutturazione è sito in Belluno, via Volontari della Libertà n.7 e censito al
Mappale n.383 All. A del Foglio n.58 del Comune di Belluno (BL). L'ente Committente è Azienda Territoriale
Edilizia Residenziale della Provincia di Belluno.
Il seguente elaborato, come definito dalla circolare n.617 del 2 febbraio 2009 par. C10.1.4.1, è da
considerarsi come elemento complementare al progetto strutturale che ne prevede, pianifica e programma
l’attività di manutenzione dell’intervento al fine di mantenerne nel tempo la funzionalità, le caratteristiche di
qualità, l’efficienza ed il valore economico.
Tale piano di manutenzione delle strutture, coordinato con quello generale della costruzione, costituisce
parte essenziale della progettazione strutturale.
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SCHEDA IDENTIFICATIVA DELL’OPERA
2
2.1
Descrizione delle strutture
Per la descrizione delle strutture si rimanda al capitolo introduttivo della precedente relazione di calcolo
delle strutture.
Individuazione dell’opera e dei soggetti incaricati
2.2
-
Indirizzo cantiere:
Belluno, via Volontari della Libertà n.7, su area distinta dal Mappale
n.383 All. A del Foglio n.58 del Comune di Belluno (BL).
SOLI LOCALI DESTINATI A DEPOSITO (ed C7) – ex scuderie
-
Committente:
AZIENDA TERRITORIALE EDILIZIA RESIDENZIALE di Belluno, con
sede a Belluno in via B. Castellani n.2.
-
Progettista
Architettonico:
Dott. Ing. Giovanni Rizzardi, Belluno in Via B. Castellani, 2 Ordine
ingegneri di Belluno, n. 644
Arch. KAREN CECCHIN, residente a Belluno in via B. Castellani n.2,
iscritta all'Albo degli Architetti P.P.C. di Belluno al n.449.
-
Direttore Lavori
Architettonici:
Dott. Ing. Giovanni Rizzardi, Belluno in Via B. Castellani, 2 Ordine
ingegneri di Belluno, n. 644
Arch. KAREN CECCHIN, residente a Belluno in via B. Castellani n.2,
iscritta all'Albo degli Architetti P.P.C. di Belluno al n.449.
-
-
-
Progettista
strutture:
Direttore Lavori
strutture:
Collaudatore:
i3+STUDIO
BELLUNO
Ing. MAURO DE COL, residente a Belluno in via degli Agricoltori n.13,
iscritto all'Albo degli Ingegneri di Belluno al n.593.
Ing. GIOVANNI RIZZARDI, residente a Belluno in via B. Castellani n.2,
iscritto all'Albo degli Ingegneri di Belluno al n.644.
………………………………………………………………………………….
………………………………………………………………………………….
………………………………………………………………………………….
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3
3.1
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INDIVIDUAZIONE MISURE PREVENTIVE E PROTETTIVE DELLE OPERE STRUTTURALI
Opere in muratura
Elementi del sistema edilizio aventi il compito di resistere alle azioni verticali ed orizzontali agenti sulla
parte di struttura fuori terra e di trasmetterle alle opere di fondazione.
LIVELLO MINIMO DELLE PRESTAZIONI
- Resistenza ai carichi e alle sollecitazioni previste in fase di progettazione;
- Adeguata resistenza meccanica a compressione;
- Buona resistenza termica ed un’elevata permeabilità al passaggio del vapor acqueo;
- Adeguata resistenza al fuoco.
MODALITÀ DI CONTROLLO
- Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomali che precedano fenomeni di cedimenti
strutturali.
PERIODICITÀ
- Annuale.
PROBLEMI RISCONTRABILI
- Insorgere di efflorescenze o comparsa di muffe;
- Formazione di fessurazioni o crepe;
- Disgregazione o deterioramento;
- Movimenti relativi fra i giunti.
POSSIBILI CAUSE
- Alternanza di penetrazione e di ritiro dell’acqua.
TIPO DI INTERVENTO (in ogni can consultare preventivamente un tecnico strutturale)
- Riparazioni localizzate delle parti strutturali;
- Ripristino di parti strutturali;
- Protezione da azioni disgreganti.
STRUMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA
- Vernici, malte e trattamenti speciali;
- Prodotti contenenti resine idrofuganti e altri additivi specifici.
3.2
Opere di fondazione in cemento armato
Elementi del sistema edilizio atti a trasmettere al terreno le azioni esterne e il peso proprio della struttura.
LIVELLO MINIMO DELLE PRESTAZIONI
- Resistenza ai carichi e alle sollecitazioni previste in fase di progettazione.
MODALITÀ DI CONTROLLO
- Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomalie che precedano fenomeni di cedimenti
strutturali.
PERIODICITÀ
- Annuale.
PROBLEMI RISCONTRABILI
- Formazione di fessurazioni o crepe;
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-
A.T.E.R. di Belluno
Corrosione delle armature;
Disgregazione del copriferro con evidenza barre di armatura.
POSSIBILI CAUSE
- Alternanza di penetrazione e di ritiro dell’acqua.
TIPO DI INTERVENTO (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale)
- Riparazioni localizzate delle parti strutturali;
- Ripristino di parti strutturali in calcestruzzo armato;
- Protezione dei calcestruzzi da azioni disgreganti;
- Protezione delle armature da azioni disgreganti.
STRUMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA
- Vernici, malte e trattamenti speciali;
- Prodotti contenenti resine idrofuganti e altri additivi specifici.
3.3
Opere in acciaio
Elementi del sistema edilizio orizzontali e verticali, aventi il compito di resistere alle azioni di progetto e di
trasmetterle alle fondazioni ed alle altre parti strutturali ad essi collegate.
LIVELLO MINIMO DELLE PRESTAZIONI
- Elevata resistenza meccanica;
- Adeguata resistenza al fuoco.
MODALITÀ DI CONTROLLO
- Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomali che precedano fenomeni di cedimenti
strutturali.
PERIODICITÀ
- Annuale.
PROBLEMI RISCONTRABILI
- Possibili distacchi fra i vari componenti;
- Perdita della capacità portante;
- Rottura dei punti di saldatura,
- Cedimento delle giunzioni bullonate;
- Fenomeni di corrosione;
- Perdita della protezione ignifuga.
POSSIBILI CAUSE
- Anomali incrementi dei carichi da sopportare;
- Fenomeni atmosferici;
- Incendi.
TIPO DI INTERVENTO (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale)
- Riparazioni localizzate delle parti strutturali;
- Verifica del serraggio fra gli elementi giuntati;
- Ripristino della protezione ignifuga;
- Verniciatura.
EVENTUALI ACCORGIMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA
- Vernici ignifughe;
- Altri additivi specifici.
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3.4
A.T.E.R. di Belluno
Opere in legno
Elementi del sistema edilizio aventi il compito di resistere alle azioni di progetto e di trasmetterle alle
fondazioni ed alle altre parti strutturali ad essi collegate.
LIVELLO MINIMO DELLE PRESTAZIONI
- Adeguata resistenza meccanica.
MODALITÀ DI CONTROLLO
- Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomali che precedano fenomeni di cedimenti
strutturali.
PERIODICITÀ
- Annuale.
PROBLEMI RISCONTRABILI
- Fenomeni di deterioramento e degrado dei materiali;
- Dissesto delle strutture dovuti a cedimenti differenziali;
- Fessure sulle travi;
- Eventuali infiltrazioni, specialmente dalla copertura.
POSSIBILI CAUSE
- Distacco fra i vari componenti;
- Anomali incrementi dei carichi da sopportare;
- Fenomeni atmosferici;
- Incendi.
TIPO DI INTERVENTO (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale)
- Riparazioni localizzate delle parti strutturali;
- Verifica del serraggio fra gli elementi giuntati;
- Ripristino o sostituzione delle parti deteriorate.
ACCORGIMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA
- Vernici ignifughe;
- Altri additivi specifici.
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