目本大学文理学部自然科学研究所研究紀要 Vo1，25（1990）pp．23−30 熱伝導率測定装置の試作と岩石4種の測定結果藁谷哲也 A Trial Apparatus for Determining Thermal Conductivity and Test Results for Four Rock Types Tetsuya WARAGAI （Receive（i October 31， 1989） The characteristics of thermal fatigue fracture in rock and rock surface temperat皿e maxima induced by insolation are dependent upon thermal rock properties． In this study，to discuss the relationship between these rock behaviours due to heat and thermal rock properties，thermal conductivity of rocks is adopted as an element。Speci且cally，a trial apparatus for determining thermal conductivity by the steady−state method and the test results for four rock types（Table 2）measured on the apparatus are presented。 Utilizing the trial apparatus，it is possible to materialize the steady−state conduction from upPert・1・werparts，byplacingtheheatingPartab・veandc・・lingPartbeneaththeset・fa specimen（20x20×5cm）and standard plate（20×20x2cm）made from silicon（Figほ）。As the test results，mean thermal conductivity values of a standard plate measured on the apparatus agree to within O，9％with the mean thermal conductivity values of the same plate examined on the Kemtherm QTM：一D3by the box probe method（Table3）．It is estimated that the system has an absolute accuracy of±1％． For the rock specimens，however，mean thermal conduc− tivity values（Granite，1．98Wm−1K−11Marble，1．871Sandstone，1．161Tu葺，0．475）determined on the apparatus were shown37．7％for the maximum value and16．5％for the minimum value less than the values measured on the QTM−D3（Fig．3）， It is supPosed that these differences were mainly the results of di珪erent measurement methods． Though the apparatus measure the thermal conductivity values for the whole of the rock specimen，QTM−D3measure the partial values of the rock surface．されている。 1．はじめに一方，熱による岩石の挙動に関する近年の実験的研究一般に，日射1）2）や火事3）4）5）などの熱による加熱一冷によると，岩石の熱衝撃疲労による破壊様式や日射によ却の繰り返しは，岩石を風化させる要因の一つであるとる最大表面温度は，岩種によって異なることが報告され考えられている。しかしながら，日射による岩石の嵐化ている9）10）11）。これは，熱伝導率・比熱・熱拡散率・熱に関しては，実験的研究や野外観測からその妥当性に異膨張係数・熱応力などの岩石の熱物性，空隙率や強度な論6）7）8）が唱えられ，真偽や機構については課題として残どのいわゆる岩石物性，そして岩石構造や鉱物組成の違日本大学文理学部地理学教室 Department of Geography，College of Humanities and 〒156東京都世田谷区桜上水3−25−40 Sciences，Nihon University，25−40，Sakurajosui3− chome，Setagaya−ku，Tokyo，156，Japan 一23一（23）藁谷哲也いなど，に基づくものであると推察される。しかし，いここで，gは熱流束であり，熱流に直角な単位面積を通かなる物性や岩石学的性質が，このような差異を形成すして，単位時間当りに流れる熱量を指す。また，比例定るかについては，これまで十分な実験や議論がなされて数λは熱伝導率，4θ／4ηは熱流の方向の温度傾斜であいない。このことは，岩石の熱風化についての議論を進める上においても基礎的な課題であると考えられる。る。ただし，nは熱流方向に沿って測った距離であり，熱流の方向に温度勾配が負となるため，式の右辺に負のそこで本稿では，いくつかの熱物性のなかから，熱に符号をつけてgが正になるようにしてある。よる岩石の破壊様式や最大表面温度の形成にかかわるとさて，厚さ偽を持つ供試体に表面から下面へ熱流が考えられる熱伝導率を取り上げ，定常法による測定装置移動したとき，供試体の表面温度をT53，下面温度をを試作し，4種類の岩石を試料として熱伝導率を測定し Ts2とすると，供試体の熱伝導率λ，は（1）式から，た。また，熱伝導率が既知の材料を試料とした測定，お 4s λs＝9T53一兀’……’…””。り’…（2）よび非定常法による熱伝導率の測定結果と比較することにょり，試作装置の測定精度について検討を加えた。で求められる。しかし，この式ではgを測定する必要があるため，既知の熱伝導率λoを持つ材料を供試体の 2・熱伝導率の測定原理と試作装置直下に密着させ，配置した場合を考える。すなわち，こ岩石の熱伝導率を室内で求める際の測定法としては，の材料の熱伝導率あは，国内では円筒直接法と平板比較法（JIS A1412）が一般ゴo x・二9乃2−T〆’………’『…”9（3）的である12）。これらの測定法のうち，コンクリートを試料とした場合，円筒直接法は平板比軽法より若干精度がと表わせる。ただし，4・は熱伝導率が既知の材料の厚高いとされる13）。しかし，これは中空の円筒形供試体をさ，Tヵ2はその表面温度（二Ts2），Tク1はその下面温度用いるため整形が容易ではなく，能率的な方法とはいえない。また，非定常法によって熱伝導率を求める測定機である。したがって，（3）式をgについて解き，これを（2）式に代入して整理すると，も市販されているが，高価なのが難点である。これらにえ8一λ。・座9乃一丁・＿◆＿＿＿一＿（4）対して・平板比較法は供試体の作成が容易で製作費が安 40 T3−T2 価であるうえ，供試体の含水比を変えた測定も行なえを得る。ここで，T、は熱伝導率既知の材料の下面温度，る。このため・本研究では岩石の熱伝導率の測定にあたり，おもにJIS A1412に準拠した秋田・尾坂工4）の方法 T2は供試体下面および熱伝導率既知材料の表面温度， T3は供試体の表面温度である。これが，平板比較法にを参考にして，平板比較法（定常法）による測定装置をよって供試体の熱伝導率を求める基本式である。試作した。 22試作装置 2−1 測定原理試作装置は，標準板16）を熱伝導率が既知の材料として熱伝導によって物体内を移動する熱量は，フーリエの用い，Table1に示した部品を使って製作した。製作し法則によって次式のように表わされる15）。た装置を模式化すると，Fig．1のようになる。この装 9二一λ（4θ／4η）…………・・……一……（1）置は，おもに供試体と標準板からなる熱伝導部分の上部 Table l Component parts of the thermal conductivity lneasuring apParatus Main part Heating part Acrylic resin cistem（20×20×30，5cm），Pipe heater（500W），Vitreous silica pipe heater （100W），Agitator，Thermostat Conductionpart： Aluminum plate（Upper，20×20×0．5cml Lower，35×35×0．5cm），Rubber sheet（20×20× 0，1cm），Rock specimen（20×20×5cm），Standard plate（made from silicon rubber，20x 20×2cm）・Adiabator（Styroform and Sponge mbber），Windbreak（82×79×67cm） Cooling part Electric fan（15cm in diameter），Concrete block（39×19×10cm） Counting Part CoPPer constantan thermocouple （0．2mm in diameter），Compensator，Changeover switch，Ampli丘er（Ampli丘cation factorl×100），Digital multimeter（Philips，PM2517E）（24）一24一熱伝導率測定装置の試作と岩石4種の測定結果 Th論stat iレAcrylic resin cistem Styroform ↓ Vitreous l l ・siiir 、pi醗・＄耳・n喜e： A鴨o「 C・mpensat・ri Pipe heater ｝ii隷マ iiii鐵iiiiii ．・n1’bbef， 1諜罫bbヒrs恥e礒傘1 ノ Aluminum plate Standard星）late Concrete Concrete b1。孟／ block Fan Fig．1 Schematic diagram illustrating the traial apparatus に高熱源部分，下部に低熱源部分を配して積み重ね，上面および下面に合計6本貼り付けた。また，熱流の側方部から下部への定常熱流状態を実現させるものである。流出を防ぐため，アクリル水槽から標準板までは，周囲高熱源部分は，水を張ったアクリル水槽中のパイプヒを発泡スチロールとスポンジなどの断熱材で囲んだ。ーターと石英管ヒーターによって加熱され，水は擁拝器低熱源部分は，送風機で冷風を送り・アルミ板を直接で循環される。水温はそれぞれのヒーターに接続したサ空気にさらして冷却するようにした。なお，装置全体ーモスタットによって調節され，指定した温度を一定には，室内における空気の流動から遮蔽するため・計測部保つことができる。この高熱源部分の重量は，10k9以分を除いて風防で囲まれる。上に達した。熱伝導部分は，供試体と標準板を重ね合わせ，その上下にゴムシートとアルミ板を配した。ゴムシートは，供 3．試料および供試体測定に用いた試料は，熱的性質が異なると推測される試体や標準板と熱電対との密着性を高めるのに役立つと花醐岩，大理石，砂岩，凝灰岩の4種類の岩石である考えた。使用した熱電対は，直径0．2mmの銅・コンス（Table2）。タンタン線であり，アルミテープで供試体と標準板の表花闘岩は茨城県真壁町に位置する加波山の石切場から一25一（25）藁谷哲也採取されたもので，細粒の黒雲母花闘岩である。この岩幅20cm，厚さ5cmの平板状に整形し，表面を研磨した石はおもに石英・斜長石，アルカリ長石，黒雲母，白雲ものである。含水条件を一定にするため，供試体はすべ母などの鉱物で構成される17）。大理石は，福島県滝根町て5か月間自然乾燥させたのち測定に用いた。また，試の大滝根山から採取された白色の結晶質石灰岩である。作装置の精度を調べるため，長さ20cm，幅20cm，厚さこれは等粒状を呈し，5mm以下の方解石粒の集合から 2cmの検定済み標準板を2枚重ね合わせ，これを供試なる。一方，砂岩は千葉県鋸南町の丘陵地の石切場で採体とした測定も行った。この標準板の密度は，体積と重取したもので，粒径0・25mm以下の凝灰質の細粒砂岩量の測定からH6g／cm3であった。である。凝灰岩は，栃木県宇都宮市から採取された大谷 4，測定方法および結果石と通称される淡青緑色のパミス凝灰岩である。試料には，長径0，5∼1cm程度の空隙を密に挾んでいる。熱伝導率の測定は，供試体および標準板に貼り付けた試料とした岩石のおもな物性値を調べるため，それぞ熱電対を6点式の冷接点補償器に導き，切換スイッチをれの岩石から長さ5cm，幅2cm，厚さ1cmの小岩片を介して熱電対の電圧を100倍に増幅させ，ディジタルマ作製し・室内で乾燥密度と空隙率を測定した。乾燥密度ルチメーター（Philips社製，PM2517E）で読み取って陀は，次式から求めた。行った（Fig・1）。この際，各測定面に貼り付けた2本 oωW4 ρd二苗ω＿肌の熱電対から得られた温度の平均値（Fig。11T1，T2，一（5） T3）が，それぞれ一定（≦0，1℃／min）になった時点を定常状態と判断し計測を終了した。測定は，T3とT1 また，空隙率πは， n一鳴一監x100 wω一w3 との差が10℃以上となるようにするため水温を35℃に設一（6）定し・先述した岩石と標準板を供試体として，1種類にで求めた。ここで，伽は水の密度（1g／cm3），W￠はついて5回ずつ実施した。小岩片の乾燥重量，WFωは飽和空中重量，W・は飽和水供試体および標準板の各測定面における温度変化の一中重量である。W「￠は，小岩片を105℃に熱した恒温乾例を，Fig、2に示した。また，Table3に，試作装置に燥炉におよそ24時間放置したのち，デシケーター内で冷よる試料の熱伝導率え、の測定結果をまとめた。Table3 却し，秤量して求めたものである。また，冊乞ひと1殊は，では， λ・の精度を調べるため，同じ試料を用いた迅速小岩片を3時間真空下に放置したのち，45時間水浸させ熱伝導率計（京都電子工業社製，Kemtherm QTM−D3）てそれぞれの条件で秤量して求めた。による熱伝導率袖の測定結果も合わせて示した。これ測定の結果・試料とした岩石の乾燥密度は，大理石やは，非定常法（プローブ法）によって試料の熱伝導率を花闘岩で約2，7g／cm3，砂岩や凝灰岩で2，2g／cm3以下測定するもので，（4）式中に示した標準板の熱伝導率λ。を示した（Table2）。一方，空隙率は，凝灰岩が約40％は，この測定機で決定されたものである。と最大を示したのに対して，砂岩は20％，大理石や花闘 Fig，2から明らかなように，各測定面の温度（T1，岩は1％以下であった。 T2，T3）は水温に追随して上昇し，定常状態に至る。岩試作装置に用いた供試体は，岩石試料を長さ20cm，石供試体ではT1，T2，T3は，それぞれ測定開始後5∼ Table2 Some physical properties of samples used for measurements Sample Granite Marble Sandstone Tuff Samp王ing locality Geological age ρ￠（9／cm3）＊ η（％）＊＊ Mt．Kaba，Ibaraki Mt．Otakine，Fukushima Kyonan−machi，Chiba Utsunomiya−shi，Tochigi Standard plate＊＊＊ Neogene 2．65 1．10 Palaeozoic 2．71 0．319 Neogene Neogene 2．16 18．9 1．40 42．8 1．16＊＊＊＊ ρ￠：Dry bulk density π；Porosity ＊，＊＊；Calculated from dry weight and saturated weight measured in the air and water for rock samples・＊＊＊；Silicon rubber plate examined on the Kemtherm QTM−D3produced by Kyoto Electronics Manufact皿ing Co．，Ltd．＊＊＊＊：Calculated from volume and weight for a standard plate specimen．（26）一26一熱伝導率測定装置の試作と岩石4種の測定結果 40 Granite Marble 9 ．〆’ ① 』 5 戸一／ガ〆おお α 20 κ：．，α・α一伊。包！メン・一の金・9σ4箪景 ← 一ρ’フー一 ρ一一』r ，．●一●’ 10 51 510204060 ρ飴 510204060 ／80 300 480 180 300 480 40 Sandstolle Tuff 9 ．β’ρ ① 5 ／邸ト区 ∈ 20 ．β〆 4．ひ・σρ一・二．の、鋳 ← 蓄 4 OCσ ：馨せ1・σ二，◎4「一甲7 10 5 1 510204060 180 300 480 5 10 20 40 60 180 300 480 40 Standard plate HWatertemperature 9 0』．／愈等・一伽 5 〆邸ト呂、戸！a・登、脚 …i 20 昌 ◎一〇T3 ●一一・●T2 0…一〇T1 ▲一一▲RQom temperature 10 5 1 510204060 180300480 Elapsed time（min） Fig．2 Temperarure fluctuation of each measurement idesforspecimens and a standard plate −27一（27）藁谷哲也 Table3 Comparison of data obtained by the steady−state method with data obtained by the box probe method λs（Wm1K 1） λP（Wm−1K−1）＊＊＊ No， Range Mean Range Mean T1＊ T3＊＊ T3−Tl Sample No．（℃）（℃）（℃） Granite 5 20．2 30．9 10．7 1．831∼2．090 1．98 2，736∼2，931 2．84 Marble b 20．6 31．1 10．5 1．784∼1．987 1．87 2，923∼3．030 3．00 Sandstone 5 23。4 33．6 10．2 1．145∼1．205 1．16 1．415∼1．333 1．39 Tuff 5 19．7 32．2 12．5 0．431∼0．523 0．475 0．512∼0．643 0．571 0．195∼0．252 0．235 6 0．229∼0．241 Standard plate 5 20．2 31，8 11．6 0．233＊＊＊＊えs：Thermal conductivity vα1ues for the steady−state method。 λP；丁五ermal conductivity values determined by the box probe method． No．l Number of measurements． T1：Underside temperature of the standard p！ate inλ3meas皿ements． T3；Surface temperat皿e o至the specimen inλs measurements．＊，＊＊：Mean temperature for number of measurements．＊＊＊；Measurements taken at room temperature．＊＊＊＊＝Value examined on the Kemtherm QTM D3by the box probe method（ゴえo） 6時間で一定温度に達した。供試体とした標準板では，法（プローブ法）によるものであるが，この結果は，試一定温度に到達するまでの時聞は，岩石供試体の場合よ作装置と迅速熱伝導率計による測定値の誤差が，極めてり速くおよそ3時間であった18）。定常状態に達したとき小さいことを示している。のT3とTユとの温度差は，花嵩岩・大理石・砂岩では11℃以下，凝灰岩・標準板では11℃以上を示したしかしながら，試作装置による岩石試料のλ、を迅速（Table3）Q 花闘岩で30．3％，凝灰岩で16．8％，砂岩で16。5％小さく Table3に示した試作装置の測定結果から，試料のえsは，花闘岩と大理石が大きく，ほぼ同じ値（約2W 示された。λ8と2pにおけるこのような関係は，Fig．3 ln−1K−1）を示したのに対し，砂岩（約1Wm−1K−1）や比べて岩石試料では，λ、は袖に対して大きい開きを持熱伝導率計による福と比較すると，大理石で37．7％・のように表わすことができる。これによると，標準板に凝灰岩（約0。5Wm−1K−1）ではこれより小さく示されつことが明らかである。た。また，標準板のλsは0、235Wm−1K｝1を示し，測このような差の生じた原因としては，試作装置そのものに起因する誤差が考えられる。また，標準板のλ、と定した試料の中で最も小さい値が得られた。迅速熱伝導率計では，λpは花属岩と大理石が約3W m−1K−1を示したが，砂岩（約1Wm』1K−1）や凝灰岩（約0，6Wm−1K−1）ではこの1／3以下の値を示した。 λ・の測定値がほぼ一致していることから，測定方法の違いがとくに岩石試料に反映されたものであると推測される。以下では，これらの誤差について検討する。なお，標準板の袖（；λ。）は0．233Wm−1K−1と測定 5−1試作装置の誤差されている。試作装置は・平板比較法によって供試体の熱伝導率をこれらの結果から，試料の熱伝導率は為，袖ともに求めるもので，おもにJIS A1412に準拠した秋田・尾花闘岩と大理石が最大で，砂岩，凝灰岩，標準板の順に坂19）の方法を参考にして作製された。かれらはコンク小さい値を示すことがわかった。リートを供試体としているが，その測定誤差はおもに低熱源側の温度の制御と，供試体および標準板側面の断熱 5．考察およびまとめ効果を高めることによって低く抑えられると指摘してい本研究では・試作装置の精度を調べるために，2枚のる。すなわち，温度制御については・制御を行わない場標準板を重ね合わせて標準板の糧を求める測定を行っ合はこれを行った場合より，乾燥状態にある厚さ5cmのている。したがって，本装置による測定値の精度は，こ供試体でおよそ2％，厚さ3cmの供試体でおよそ8％の標準板のλsを迅速熱伝導率計による検定値20と比低い値を示すとしている2D）。また，断熱効果については，較することで検討することができる。供試体と標準板の側面を断熱材で囲むことによって，供 Table3に示したλsとλoの比較から，本装置によ試体および標準板内部の温度分布が一様となり，格段にるλsは・迅速熱伝導率計のλoに対して0・851％大きい高い精度が得られることを報告している21）。値を示すことがわかった。熱伝導率の測定方’法は，試作試作装置では，第2章で述べたように，供試体と標準装置が定常法（平板比較法），迅速熱伝導率計が非定常板の側面に断熱材を配し，測定にあたっては厚さ5cm （28）一28一熱伝導率測定装置の試作と岩石4種の測定結果してえ8を求めている。しかし，迅速熱伝導率計では， 3．O Marble Granlte プローブ表面のヒーター線によって，供試体の比較的狭い部分を加熱する方法をとっている。換言すれば，λsは．、5 供試体全体のマスとしての熱伝導率を，砺は供試体表栂 F 2．0 量 T E 面のミクロな熱伝導率を，それぞれ測定しているということができる。このため，岩石を試料とした場合・迅速 Sandstone タ熱伝導率計による袖は，加熱された岩石の表面近くの ● ）鉱物組成や岩石構造による影響を受け易いと考えられる。これに対して，標準板は岩石に比べると極めて均質儀バ（ 1，0 Tuff であるため，測定箇所の違いに基づく誤差は低く示され ● ると考えられる。すなわち，岩石試料におけるλ3とλp Standard 0 の差が，標準板のそれに比較して大きく示されたのは， P［ate 1．0 2．O 組成や構造に由来した岩石の不均質性が，測定方法の違 3．O λS（Wm司K昌1）いを反映したためであると推察される。以上に述べてきた点を考慮すると，試作装置によるλs Fig．3 Relationship of thermal conductivity values obtained by the steady−state method（λs） and the box probe method（λp）の精度については，次のようにまとめることができる。すなわち，本装置では供試体全体を加熱する方法をとるの供試体を用いている。しかし，低熱源部分は直接空気ため，測定値は供試体をマスとしてとらえた場合の値をにさらす方法を取るため，温度制御は行っていない。こ示している。乙の測定値には，装置そのものに起因したのため，コンクリートを供試体とした先述の誤差から推誤差を伴っている。これは低熱源側の温度を制御してい定すると，本装置のλ、は，低熱源側の温度制御が行わないこと，供試体と標準板および各部品の間にわずかなれていないことにより，数％の誤差を伴うと考えられ間隙が存在することによると考えられる。なお，本装置と非定常法による測定値との補正方法をる。一方，本装置では，高熱源部分の重量は10kg以上に確立するためには，今後，上述の問題を解決するととも達し，熱電対を貼り付けた供試体表面（T3の測定面）と標準板下面（T1の測定面）には，ゴムシートが使用されに，同じ試料を用いて比熱と熱拡散率を独立して測定し，測定法による熱伝導率の違いを詳細に検討すること密着殴が高めらている（Fig。1）。しかしながら，供試が必要であると考えられる。また，本装置で用いる供試体と標準板の間（T2の測定面）に設置した熱電対は，ア体は，大きく，整形に時間を要するため，縮小化を図りルミテープで貼り付けただけであるため，この間にはわ測定の能率を上げることが望まれる。ずかな闇隙が作られていると思われる。また・熱流の側方流出を防止するための断熱材は，供試体と標準板の側面および低熱源側のアルミ板表面などと接着されている訳ではない。このため，これらの部品の間にはわずかな間隙が存在すると思われる。このような間隙は，熱流を側方へ逃していることが予想され，測定値の精度を低下させる要因になると推測される。謝辞本稿の作成にあたり，日本大学文理学部地理学教室の五條英司教授，小元久仁夫助教授には草稿を読んでいただき・有益なご意見を賜った。また，筑波大学の松倉公憲助教授には凝灰岩の試料を，京都電子工業（株）の藤本伸樹氏には迅速熱伝導率計を提供していただいた。以上の方々に・感謝の意を表します。本研究は，1989年度目本地形学連合創立10周年記念大会で発表したものであり，昭和63年度日本大学学術研究助成金（奨励 5−2 測定方法による誤差研究）を使用した。試作装置は・供試体を均等に加熱し，定常状態を実現一29一（29）藁谷哲也参考文献・註 1） 011ier，C．D．（1963）：Insolation weathering：Exam− ples from Central Australia．ルπ．」．30∫．，261，376− 381。 2）011ier，C．D．呂nd Tuddenham，W。G．（1961）：In− selbergs of Central Australia．Z臨五G60窺o厚，h．，5， 12）Reiter and Hartmanは，岩石の熱伝導率を求める装置を製作しているが，測定値の精度を確認する必要から，今回はわが国で一般的な方法を選んだ。 Reiter，M．and Hartman，H．（1971）：A new steady− state method for determining thermal conductivity．議σ60ρhy5，R65．，76，7047−705L 257−276． 3） Blackwelder，E．（1927）＝Fire as an agent in rock weathering，訊θ80」．，35，134−140． 4） Emery，K，0，（1944）二Brush fires and rock exfoli− ation． Aηz．Jl Sof．，242，506−508． 13）秋田宏・尾坂芳夫（1987）＝コンクリートの熱物性および熱物性試験に関する一考察，土木学会論文集，No．384， 119−127． 14）前掲13） 5） OIlier，C．D．and Ash，J．E．（1983）：Fire and rock breakdown． Z8髭ノこ（3〔∼o卿orカh．八「，F，，27，363−374． 6） Blackwelder，E．（1933）：The insolation hypothesis of rock weathering．∠肋z，訊S6ガ，，26，97−113． 7） Griggs，D、T．（1936）＝The factor of fatigue in rock exfoliation．」．G801．，44，783−796． 8） Roth，E．S．（1965）；Temperature and water content as factors in desert weathering．議 G80Z．，73，454− 468． 15）岡垣理（1988）；熱伝導，関信弘編二r伝熱工学』森北出版，1一一4L 16）迅速熱伝導率計（京都電子工業社製，Kemtherm QTM− D3）による検定済みのシリコンゴム製試料 17）高橋裕平（1982）＝筑波地方のカコウ質岩類の地質．地質雑，88，177484． 18）標準板の厚さは，岩石供試体の1／2以下であるため，短時間で一定温度に達したと考えられる。 19）前掲13） 9）小林良二・酒井昇・松木浩二（1983）：岩石の熱疲労に関する実験的研究．日本鉱業会誌，99，81−86． 20）気温よりT3を7℃程度高く，T1を冷却機を用いて7℃ 程度低くする方法と，T3を気温より20℃程度高くし，低熱 10）酒井昇・松木浩二（1987）：熱衝撃疲労試験による岩石の物性変化の評価に関する研究．応用地質，28，126−140．源側を直接空気にさらす方法の2種類の温度設定による測定値の比較。 11）McGreevy，J．P．（1985）： Themal properties as controls on rock surface temperature maxima，and possible1mplications for rock weathering， Eζzr読れているが，秋田・尾坂（1987）によれば，側面を断熱した 3乞‘7血68Pプ068∬85碗4加π覇07刀z3，10，125−136．いる。（30） 21）JISでは供試体の厚さを2．5cm以下にすることが規定さ場合，供試体の厚さは5cm程度に増やすべきであるとして一30一